Danfoss Design Guidelines Hydraulic fan drive system Application guide [ja]

設計ガイドライン

油圧式ファン駆動システム

daikin-sauer-danfoss.com

設計ガイドライン 油圧式ファン駆動システム

改訂履歴 改訂表

日付 変更済み 改訂

July 2018

May 2018

April 2017

July 2015

May 2013

April 2013

May 2011

Jube 2010

February 2010

March 2007

July 2006

付録 H - いくつかのフレームサイズの新しいグラフ

注記追加： ファン駆動コントロール付 H1 ポンプ

付録 H 更新

Danfoss レイアウト - 付録 I - RDM ファン駆動に追加

回路図の変更

編集追加 - 逆回転付き H1 ファン駆動

ギア製品削除とその他若干の編集

付録 G と付録 H 追加

大阪の住所の修正

若干の編集 - 43 および 44 ページ

第 1 版

0303

0302

0301

0201

BC

BB

BA

AD

AC

AB

A-0

2 AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018

設計ガイドライン

目次

はじめに

ファン駆動設計

ファン駆動コンポーネント

システム設計パラメータ

油圧式ファン駆動システム

要約........................................................................................................................................................................................................5

概要........................................................................................................................................................................................................5

動作原理.............................................................................................................................................................................................. 5

動力削減 ............................................................................................................................................................................................. 6

オン/オフ・ファン速度制御で優先される調整....................................................................................................................6

設計に関する考慮事項................................................................................................................................................................... 7

ファン駆動要素の選択................................................................................................................................................................... 8

ポンプへの予想最大入力トルク.................................................................................................................................................8

サイズ選定....................................................................................................................................................................................... 10

サイズ設定式...................................................................................................................................................................................11

計算式...........................................................................................................................................................................................11

変数................................................................................................................................................................................................12

アキシャル流量ファンの動力計算式..................................................................................................................................... 12

システム設計データ書式............................................................................................................................................................14

エンジンの詳細.........................................................................................................................................................................14

パワーステアリング................................................................................................................................................................14

ファン情報..................................................................................................................................................................................15

制御の設定..................................................................................................................................................................................15

タンク...........................................................................................................................................................................................15

作動油...........................................................................................................................................................................................16

フィルトレーション................................................................................................................................................................16

ポンプ駆動データ書式........................................................................................................................................................... 17

技術的特徴....................................................................................................................................................................................... 19

軸負荷と軸受の寿命.....................................................................................................................................................................19

最大ポンプ速度..............................................................................................................................................................................19

最小ポンプとモータ速度............................................................................................................................................................19

モータ起動圧力（開回路）....................................................................................................................................................... 19

モータフリー回転圧力.................................................................................................................................................................19

定格入力トルク..............................................................................................................................................................................19

ポンプ駆動条件..............................................................................................................................................................................20

テーパー軸とハブ接続.................................................................................................................................................................20

ポンプの吸入...................................................................................................................................................................................20

ケースドレン圧力..........................................................................................................................................................................21

フィルトレーション.....................................................................................................................................................................21

稼働温度............................................................................................................................................................................................21

作動油.................................................................................................................................................................................................21

取付け.................................................................................................................................................................................................22

アキシャルスラストモータ....................................................................................................................................................... 22

配管..................................................................................................................................................................................................... 22

タンク.................................................................................................................................................................................................23

キャビテーションとエアレーションによる損傷.............................................................................................................. 23

クーリング....................................................................................................................................................................................... 23

圧力制限と定格..............................................................................................................................................................................24

軸受の期待寿命..............................................................................................................................................................................24

用語

付録 A-ファンの性能

専門用語............................................................................................................................................................................................25

AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018 3

設計ガイドライン

油圧式ファン駆動システム

目次

ファン.................................................................................................................................................................................................26

ファンの性能...................................................................................................................................................................................26

アキシャルスラスト.....................................................................................................................................................................27

ファンの法則...................................................................................................................................................................................28

例 1.................................................................................................................................................................................................29

例 2.................................................................................................................................................................................................30

例 3.................................................................................................................................................................................................30

例 4.................................................................................................................................................................................................30

付録 B-ファン駆動のサイズ選定計算式

ファン駆動のサイズ選定計算式と導出.................................................................................................................................32

油圧システム比較..........................................................................................................................................................................35

付録 C-可変容量モータを使用するファン駆動サイズ選定計算式

式 2 ポジションの可変容量モータの油圧システム、計算式とその導出.................................................................37

2 ポジション可変モータの最適最小容量を計算するスプレッドシート..................................................................38

付録 D-通路内の過渡流による圧力変化、方程式と導出

通路内の過渡流による圧力変化、計算式と導出.............................................................................................................. 40

付録 E-開回路システムにおけるバイパス弁圧力降下の影響
付録 F1-空気の比重に対する温度、圧力、相対湿度の影響

空気の比重に対する温度、圧力、相対湿度の影響..........................................................................................................46

付録 F2-大気圧に及ぼす高度の影響

大気圧に及ぼす影響.....................................................................................................................................................................48

付録 F3-大気圧に及ぼす一般高度の影響

大気圧に及ぼす一般高度の影響.............................................................................................................................................. 49

付録 G-逆回転のファンがシステム性能に及ぼす影響
付録 H-逆回転ファン付き H1 ポンプのファン駆動のシステム検討事項

逆回転ファン付き H1 ポンプのファン駆動のシステム検討事項................................................................................57

圧力リミッタ調整手順.................................................................................................................................................................57

H1 ポンプのファン駆動コントロール(FDC)オプションに関する追加情報.............................................................58

FDC 始動電流とエンド電流....................................................................................................................................................... 58

作動限界............................................................................................................................................................................................59

原動機の速度変化に対する感度（負荷感度） - （例、J フレーム）........................................................................64

H1 FDC 応答時間（一般的なファン駆動システム搭載）.............................................................................................. 67

アプリケーション起動方法（PL オフセット考慮）........................................................................................................ 67

付録 I- RDM ファン駆動のためのシステム検討事項

RDM ファン駆動のシステム検討事項....................................................................................................................................69

逆転順序.......................................................................................................................................................................................69

シフト速度制御.........................................................................................................................................................................70

システム検討事項.................................................................................................................................................................... 72

ゼロ RPM モータ出力............................................................................................................................................................. 76

参考文献

開回路アキシャルピストンポンプ..........................................................................................................................................77

開/閉回路アキシャルピストンモータ....................................................................................................................................77

コントローラ...................................................................................................................................................................................77

システムガイドライン.................................................................................................................................................................77

閉回路アキシャルピストンポンプ..........................................................................................................................................77

4 AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018

205

0

200

400

600

800

1000

1200

1400

1600

1800

2000

170(F) 175 180 185 190 195 200

F

an speed (rpm)

Engine temperatur e

9580(C) 85 90

P101 276E

設計ガイドライン

はじめに

要約

概要

油圧式ファン駆動システム

ファン駆動システムのサイズ選定は、お客さまから受け取った情報に大きく依存します。システムサイ
ズ選定の計算はすべて、油圧システム設計エンジニアに与えられたトリム速度での必要なファン動力デ
ータに基づいています。このデータは、冷却器/ラジエーター間で必要な空気量を押し引きするために

必要な速度で、ファンを回転するために必要なファン駆動モータ軸の動力の計算書です。通常のイベン
トシーケンスは、

•

エンジンメーカーは、お客様や冷却システム設計者に冷却システム、給気冷却器などから必要とさ
れる熱放散についてアドバイスします。この情報は、機械のアクセサリやワークファンクション

（例えば、トランスミッションクーラー、油圧クーラー、A/C コンデンサ）の熱除去データと組み合

わせて、システムの最大熱除去プロファイルを決定します。

•

お客様の冷却パックメーカーは、このデータを使用して冷却パッケージのサイズを決定し、一般的
にこのニーズに合うファンを推奨します。すなわちシステムの冷却ニーズを満たすために必要な定
格ファン動力、定格ファン速度、と静圧を提供します。

•

この情報を使用して、最大ファン速度での最小エンジン速度を把握し、油圧システム設計者は、油
圧式ファン駆動システムの選定を可能にします。

本文書は、以下の情報が提供されていることを前提として、油圧ファン駆動の選定に必要な方程式と公
式をご紹介することを目的の 1 つとしています。

•

定格ファン動力。

•

定格ファン速度。

•

冷却システムの最大冷却要件を満たすために必要なファン速度。

•

最大システム冷却を必要とするエンジン速度。

動作原理

本文書は、サイズ選定の計算式の導出に使用される用語と要因に関しても説明しています。加えて、満
足できる性能を備えた実行可能なシステムをお届けするのに役立つ簡単なシステム設計ソリューション
に関する推奨事項をご提案いたします。

車輌の冷却ファンは、油圧ポンプにより駆動された油圧モータによって駆動されます。油圧ポンプは、
エンジンから供給される PTO（動力取出し装置）またはベルト駆動装置から直接駆動されます。電気的

に制御される比例圧力制御バルブは、温度読み取り値に応じてファン速度を調整します。低温状態で
は、ファンは非常に低い消費動力でアイドリングします。高温状態では、最大ファン速度は圧力制御バ
ルブによって制御され、ファン速度を調整してシステム全体の冷却ニーズを満たします。いずれのシス
テムにも適正温度があり、最も効率的な性能が得られます。電子制御システムは、「システムインテグ
レータ」がプロジェクトの設計段階で選択する最適設計温度に冷却液を維持しようとします。

ファン速度とエンジン温度の比較

さまざまな環境条件での冷却システムの動作を最適化し、寄生損失を最小限に抑えるため、弊社調整の
ファン駆動システムは、ファン周期が幅広い環境条件に対して特定の熱除去要件を満たす設計を可能に
します。車輛メーカーは、適切な温度制限を選択してファン周期を完全に制御します。

AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018 5

設計ガイドライン

油圧式ファン駆動システム

はじめに

弊社調整のファン駆動システムは、ファン速度が必要な条件になるまで、低速を保ちます。油圧モータ
全体の圧力降下調整により、ファン速度が調節され、過冷却が防止されます。

動力削減

ファンがオフ状態であるとき、ファンは定格速度の約 30%で低速駆動しますが、定格電力の約 3%が消
費するだけです。弊社調整のファン駆動システムによって、システム設計者は最大熱除去が発生するエ

ンジン速度に合わせて、ファンの選定を可能にします。ファンの速度は、エンジン速度が高くなっても
本質的に一定に維持します。その結果、エンジン速度が増加しても、ファンは過度の寄生損失を必要と
しません。最大熱除去時のエンジン速度が、管理速度の 80%であるシステムでは、過速度の機械的ファ

ン駆動と比較して、省電力が 95%と高くなります。

オン/オフ・ファン速度制御で優先される調整

ファン速度の調整は、システム設計者が選択した温度範囲内で行われます。これにより、騒音レベルの
劇的な変化を引き起こす突然の速度変化がなくなります。同様に、長期間の動作の信頼性を制限するか
もしれない大きな加速もなくなるでしょう。 また調整は、中間レベルの冷却を可能にし、最小速度と最

大速度との間でファンを不必要に循環させることがありません。校正温度、動作範囲、立ち上がり時間
は、システム設計者が個別に変更し、必要な温度制御レベルにすることができます。

6 AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018

設計ガイドライン 油圧式ファン駆動システム

ファン駆動設計

設計に関する考慮事項

•

過度のファン速度による寄生損失が高くなります。ファンが消費する電力は、ファン速度の 3 乗に
比例します。

•

大気への熱除去は、エンジン速度に比例して増加しません。

•

システムの過熱および/または過冷却は、効率と生産性損失の原因となる可能性があります。

•

エンジンの過熱および/または過冷却は、環境への排出を増加させる原因となる可能性があります。

•

ファン最大速度（ファン最大動力）が必要とされる稼動時間の割合は一般に約 20%であり、5%にま
で削減できます。

•

ファンをエンジンに直接取り付ける場合、通常はエンジンが振動したり動いたりするため、ファン
ブレード先端に大きな隙間が必要です。これはファンの性能低下につながります。ファンを油圧モ
ータに直接取り付けると、先端の隙間を最小化し、ファン性能を著しく向上させることができます。

油圧ファン駆動システム設計者は、エンジン、ファン、アプリケーションパラメータを独自に組み合わ
せたコンポーネントを選択します。ファンシステム部品を無差別に交換/変更しないでください。特定

のエンジンまたは車輌のファン駆動システムの選択を決定する設計要因には、以下が含まれます。

•

エンジン設定点と最大熱除去

•

ポンプ回転

•

ポンプ入力トルク制限

•

個々のコンポーネントの最大適用圧力および速度制限

•

取付けと利用可能な設置スペース

•

個々のエンジン搭載の組み合わせに対するポンプサポート構造要件

•

特定のエンジンと付属品の温度制御限界

ファン駆動要素の選択

ファン駆動要素 設計パラメータ 設計の柔軟性 設計推進者

エンジン & アクセサリ 動力、速度、総熱除去、デューティサイクル はい

PTO & ギア エンジンとポンプのギア比 時々 エンジン供給業者の

ポンプ 容量、圧力、速度、固定ポンプまたは可変ポンプ、設置台と駆動ライン はい 弊社技術担当者 & OEM

ファン駆動コントロール センサ入力、コントロール出力、制御要素の数 はい 弊社技術担当者 & OEM

モータ 容量、圧力、速度、固定モータまたは可変モータ、設置台と接続 はい 弊社技術担当者 & OEM

ファン 定格速度でのファンの定格出力、ファン直径、ブレード数、ブレードピ

ッチ、ブレードの熱交換器への近接度、空気の流れ方向

側板 側板のタイプ（平板、ショートダクト、ベンチュリ）、側板のブレード

軸位置、先端の隙間

空気流 熱交換器の空気流量と静圧、最大周囲空気温度、最小大気圧、熱気の再

循環、バッフル、ルーバーと障害物

熱交換器 物理的サイズ、高さと幅、気流中の熱交換器の数、並列、軸スタック、

選択された材料、構造、チューブの数と種類、チューブ配置、フィンの
密度

はい OEM & 冷却のスペシャリ

はい OEM & 冷却のスペシャリ

時々 OEM & 冷却のスペシャリ

はい OEM & 冷却のスペシャリ

OEM

OEM 選択

スト

スト

スト

スト

AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018 7

Engine speed (rpm )

Fa

n S

peed

(r

pm)

Engine set point

800

1000

1200

1400

1600

1800

2000

2200

600 800 1000 1200 1400 1600 1800 2000 2200

F

a

1

d

n

s

p

e

e

F

a

1

s

p

e

d

n

e

,

h

o

t

o

i

l

Ma
x

.
e

n
g
i

n
e

h
e
a
t
r

e
j

e
c
t

i

o
n

s
pe

e
d

P106 107E

(Fan Trim Speed)

設計ガイドライン

ファン駆動コンポーネント

ファン駆動要素の選択

油圧式ファン駆動システム

各ファン駆動要素の選定が最適なものとなるかどうかは、正しいコンポーネントとギア比を選択できる
かにかかっています。これらのコンポーネントをファン動力要件に合わせることで、必要なユニットの
サイズをすばやく決定できます。ポンプとモータの容量、入力ギヤ比、エンジン設定点、、圧力限界値
は、コンポーネントサイズが最適化するように調整できます。本文書に示されたサイズ選定計算式に加
え、ダンフォス・ファン駆動サイズ選定コンピュータツールが、油圧コンポーネントのサイズ選定を支
援します。

多くの調整された油圧ファン駆動は、最適なサイズ選定のためにファン回路に流量を提供する専用ポン
プに依存します。パワーアシストステアリングやその他付属システムに流量を追加する他の回路も利用
できます。これらの回路や他の多くの回路では、必要なコンポーネントを選択するためにサイズ選定計
算式とファン駆動サイズ選定ツールがいまだに使われることがあります。ご注意ください。関連する設
計要素の設計上の制限は、この記事では特定しないことを注意ください。ご検討中のコンポーネントに
関する弊社の技術情報を参考に見直すことができます。機械の設計者は、ドライブラインのすべてのコ
ンポーネントが設計パラメータをすべて満たしていることを確認する必要があります。

本文書に記載されている方法は役に立つかもしれませんが、油圧コンポーネントのサイズを選定する唯
一のアプローチではありません。解釈に問題がある場合は弊社担当者までお問い合わせください。

本文書のシステム設計パラメータの章で識別されたアプリケーションサイズ選定パラメータを収集して
下さい。大気への最大熱除去が必要となる最小エンジン速度に特に注意を払ってください。アプリケー
ションに合わせてポンプのサイズを選定するとき、システム設計者は、高油温条件下でのエンジン設定
点が最大熱除去が起こるエンジン速度より低いことを確認する必要があります。これを行わない場合、
最大作業負荷と最大周囲条件が同時に発生した際に冷却システムが適切に冷却できない状態を引き起こ
す可能性があります。

サンプルグラフ、性能予測は入力パラメータの選択に応じて異なります。

ポンプへの予想最大入力トルク

8 AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018

システム設計者が最初に検討すべき点の 1 つは、必要な最大ポンプトルクがポンプ駆動の入力トルク制
限を超えるかどうかです。これを計算する 1 つの方法は、ファン動力要求を油圧システムの全効率の概
算により、エンジンの最大熱除去速度に等しいポンプ速度で入力トルク要求を決定することです。

予想最大入力トルクと、ポンプ駆動での最大利用可能な入力トルクとを比較します。これによって、設
計者が利用できるデザインマージンが決定されます。油圧システム設計者は、必要に応じて車両システ
ムの設計者および/またはエンジンの技術サポートスタッフと相談する必要があります。

English system

SI system

Pump torque, Tp

(lbf•in)

≈ (lbf • in)

Pfhp

0.7

•

(Ne • R)

(63025)

( )

]

[

Pump torque, Tp

(N•m)

≈ (N•m)

PfkW

0.7

•

(Ne • R)

(9549.0)

(

)

]

[

Where:
Pf

kW

(Ne • R)
R
Ne

0.7

= Max fan power, kW [hp]
= Pump speed, rpm
= Pump/Engine ratio
= Engine speed, rpm
= ηt for hydraulic system (pump and motor)

Tp

(lbf•in)

8.8507

( )

Pump torque, Tp

(N•m)

= (N•m)

Tp

(lbf•in)

12.0

(

)

Pump torque, Tp

(lbf•ft)

= (lbf•ft)

Tp

(N•m)

0.7376 •

Pump torque, Tp

(lbf•ft)

= (lbf•ft)

Tp

(N•m)

8.8507

•Pump torque, Tp

(lbf•in)

= (lbf•in)

Converting terms

設計ガイドライン 油圧式ファン駆動システム

ファン駆動コンポーネント

AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018 9

P106 108E

F

an power (kW

)

Fan speed (RPM)

40

35

30

25

20

15

10

5

0

0

500

1000

1500

2000

2500

設計ガイドライン

システム設計パラメータ

サイズ選定

油圧式ファン駆動システム

ファン駆動システムのサイズ選定は、お客さまから受け取った入力に大きく依存します。システムサイ
ズ選定の計算はすべて、油圧システム設計エンジニアに与えられたトリム速度での必要なファン動力デ
ータに基づいています。このデータは、冷却器/ラジエーター間で必要な空気量を押し引きするために

必要な速度でファンを回転するために必要なファン駆動モータ軸の動力の計算書です。通常の順序は、

•

エンジンメーカーは、お客様や冷却システム設計者に冷却システム、給気冷却器などから必要とさ
れる熱損失についてアドバイスします。この情報は、機械の付属品や作業機能（例えば、トランス
ミッションクーラー、油圧クーラー、A/C コンデンサ）の熱除去データと組み合わせて、システム

の最大熱除去プロファイルを決定します。

•

お客様の冷却パックメーカーは、このデータを使用して冷却パッケージを選定するため、一般的に
このニーズに合うファンを使用するでしょう。すなわち定格ファン動力、定格ファン速度、ステム
の冷却ニーズを満たすために必要なファン速度を提供するファンを推奨します。

•

この情報を使用して、最大ファン速度が発生する最小エンジン速度を把握し、油圧システム設計者
は、油圧式ファン駆動システムを選定できます。

ファン駆動システムを完全に理解することは、ファンの負荷特性を理解することです。ファンは以下の
ように、ファンを駆動する動力がファン速度の 3 乗で変化するという点でユニークです。

Pf=k•(Nf)
Pf1 / Pf2 = (Nf1 / Nf2)

3

3

ここで、

Pf = ファン動力 (kW, hp)

Nf = ファン速度 (rpm)

1、2 = 2 つの異なる条件の下付き文字

k = ファン動力係数

ファン動力

はファンに接続された軸を駆動するために必要な動力として定義され、モータの出力電力と

同等です。

一定ファン速度が 2 倍になると、 ファンを駆動するために必要な動力は、8 倍に増加します。

ファン動力要件（例）
ファン定格= 2000 rpm で 22 kW

10 AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018

ファン動力は圧力と流量（ファン速度）両方の関数なので、ファン速度とシステム圧力の関係は、

∆P1 / ∆P2 = (Nf1 / Nf2 )

2

ここで、 ΔP = 油圧モータの差圧力(bar, psid)

ファン定格の正確な値は、コンポーネントとその設定を適切に選択するためには不可欠です。

P106 109E

2500

2000

1500

1000

500

0

0

500

1000

1500

2000

2500

System pressure (psi)

System pressure (bar)

Fan speed min-1(rpm)

160 bar

2300 psi

T

h

e

o

r

s

e

t

i

c

a

l

s

y

t

e

m

p

r

e

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s

u

r

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E

x

p

e

r

i

m

e

n

t

a

l

s

y

s

t

e

m

p

r

e

s

s

u

e

r

30

60

90

120

150

Based on SI units

= (l/min)

Input torque M = (N•m)

Input power P = (kW)

Motors

Based on SI units

Output torque M = (N•m)

Output power P = (kW)

Based on English units

= (US gal/min)

Input torque M = (lbf•in)

Input power P = (hp)

Based on English units

Output torque M = (lbf•in)

Output power P = (hp)

Vg • n • η

v

1000

Vg • ∆p

20 • π • η

m

Vg• n• ∆p
600 000 • η

m

Vg • n • η

v

231

Vg • ∆p

2 • π • η

m

Vg • ∆p • η

m

20 • π

Q • ∆p • ηt

600

Vg • ∆p • η

m

2 • π

Q • ∆p • η

t

1714

Pumps

Vg• n• ∆p

396 000 • η

m

設計ガイドライン

システム設計パラメータ

油圧式ファン駆動システム

ファン動力とファン速度の 3 乗の関係は一貫して実験的に検証されていますが、依然としてファンの動
作の近似値です。そのため動力要件を予測するときの大きな誤差を避けるため、ファンの定格動力は一

般的なファンの作動の代表速度にする必要があります。
例えば、ファンが通常 1800〜2200 rpm の速度範囲で動作するシステムにおいて 2000 rpm で指定され

たファン定格速度は、例えば 1500 rpm または 2500 rpm で指定された定格速度より正確な結果をもた
らします。

ファン製造業者に提供されたファン曲線は、しばしば理想的な条件下で展開されます。ファンが実際の
アプリケーションで正確に同じ性能を発揮する可能性は低いです（側板、熱交換の空気流量特性、空気
密度のため）。実際の車輌で取得されたテストデータによってのみ、ファンの性能特性を正確に決定で
きます。下の曲線は、車輌に設置されたファンの予測性能と実際の性能の差を示しています。システム
設計者/インテグレータはエンジンの全運転速度範囲テストによって予測性能を確認し、選定計算の再

実行時に修正された

ファン電力係数

数で予測モデルを改良することをお勧めします。

ファン動力要件（例）
ファン定格=22 kW/2000 rpm

サイズ設定式

計算式

AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018 11

(N2)3 • (D2)5 • ν

2

=

(N1)3 • (D1)5 • ν

1

Pf

2

Pf

1

=

Pf

2

Pf

1

r

2

r

1

•

(

N

2

N

1

)

3

•

(

D

2

D

1

)

5

ν

2

ν

1

=

•

(

N

2

N

1

)

3

•

(

D

2

D

1

)

5

V

2

(

D

2

D

1

)

3

•

(

N

2

N

1

)

=

∆P

2

∆P

1

r

2

r

1

•

(

D

2

D

1

)

2

•

(

N

2

N

1

)

2

ν

2

ν

1

=

•

(

D

2

D

1

)

2

•

(

N

2

N

1

)

2

=

•

V

1

•

設計ガイドライン

システム設計パラメータ

油圧式ファン駆動システム

変数

SI 単位 [国際英単位]

Vg = 回転あたりの容量 cm3/rev [in3/rev]

pO = 吐出圧力 bar [psi]

pi = 吸込み圧力 bar [psi]

∆p = Po - Pi（システム圧力）bar [psi]

n = 毎分速度 min-1 (rpm)

ηv = η = 容積効率

ηm = 機械効率

ηt = 全効率 (ηv • ηm)

SI 単位公式は、cm3、bar、N、N•m、W に基づきます。
英単位式は、in3、psi、lbf•in、hp に基づきます。

アキシャル流量ファンの動力計算式

システムパラメータ関係への動力

Pf1 = 既知条件 #1 でのファン動力

Pf2 = 条件 #2 でのファン動力

N1 = 条件 #1 でのファン速度

N2 = 条件 #2 でのファン速度

D1 = 条件 #1 でのファン直径

D2 = 条件 #2 でのファン直径

12 AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018

ν1 = 条件 #1 での空気の比重

ν2 = 条件 #2 での空気の比重

r 2 = 条件 #2 での空気密度

∆P1 = 条件 #1 での油圧および/または静圧

∆P2 = 条件 #2 での油圧および/または静圧

r 1 = 条件 #1 での空気密度

設計ガイドライン 油圧式ファン駆動システム

システム設計パラメータ

V1 = 条件 #1 での空気流量

V2 = 条件 #2 での空気流量

AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018 13

C

L

O

C

K

W

I

S

E

C

O

U

N

T

E

R

C

L

O

C

K

W

I

S

E

P106110

Model or Series

Belt Drive

(engine to pump)

Clockwise, Right hand
Counterclockwise, Anti-clockwise, Left hand

Manufacturer

Pump Drive

Pump Rotation

Speeds

Engine PTO

Ratio

:1

Low Idle
Governed
High Idle

RPM (rated)
RPM (rated)
RPM (max speed)

Input torque
limit:

P104 376E

US gal/min

bar

(maximum)

Controlled Flow Requirement

Steering Pressure

psi

l/min

設計ガイドライン

システム設計パラメータ

システム設計データ書式

油圧式ファン駆動システム

この書式を印刷してください。すべてのフィールドに記入し、該当するチェックボックスにチェックを
付けてください。記入済み書式を弊社技術営業担当者にファックスでお送りください。

エンジンの詳細

パワーステアリング

(該当する場合)

14 AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018

C

l

o

c

k

w

i

s

e

C

o

u

n

t

e

r

c

l

o

c

k

w

i

s

e

P101 344E

Model or Series

mm

Manufacturer

Fan Diameter

in

At speed

kW

Fan Input Power

HP

rpm

Fan Rotation

(viewed on motor shaft, see illustration)

Clockwise
Counterclockwise

Fan Trim Speed

rpm

Set Point at Fan Trim Speed

(engine speed where max heat load occurs)

rpm

Coolant Temperature at Fan Trim Speed

(coolant temp where max fan speed is required)

°F

°C

Note: To properly size and specify a fan drive system, fan power requirements must be stated as accurately as possible. Fan power requirements
can be determined from fan curves supplied by the manufacturer. Radiator and cooler manufacturers will supply air flow requirements based
on heat loads. Air flow information must include accurate air flow and static pressure to determine correct fan power requirements.

P104 377E

Single Input

Electro-Hydraulic Modulating Electro-Hydraulic ON/OFF

Multiple Inputs

P104 378E

US gal

Reservoir Capacity

liter

設計ガイドライン

システム設計パラメータ

油圧式ファン駆動システム

ファン情報

適切にファン駆動システムを選定及び特定するため、ファン動力要求は、出来るだけ正確に記述されね
ばなりません。ファン動力要求は、メーカから供給されるファン曲線から決定できます。ラディエータ
とクーラーメーカは、熱負荷に基づくエアーフロー要件を供給します。エアーフロー情報は、正確なフ
ァン動力要件を決定するため正確なエアーフローと静圧を含まなければなりません。

制御の設定

タンク

AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018 15

P104 379E

at 40° C [104°F]

Hydraulic Fluid Type

Viscosity

cSt

Maximum Fluid Temperature

°F

°C

SUS

at 100° C [212°F]

P104 380E

Inlet Line

Filter Position

Pressure Line

(recommended)

Return Line

Filter Rating

Full Flow

Filter Flow

Partial Flow

micron

x ratio

Note: Do not locate the filter cartridge inside the reservoir. This reduces the reservoir capacity and reduces the dwell time (the time the oil
spends in the resrevoir). It also increases the potential for damage to the hydraulic components due to aeration of the oil.

設計ガイドライン

システム設計パラメータ

油圧式ファン駆動システム

作動油

フィルトレーション

フィルターカートリッジをタンク内に配置しないでください。これはタンクの容量を減らし、滞留時間
を減らします。（タンクに滞留するオイルの時間）オイルのエアレーションによる油圧構成部品の損傷
の可能性を増します。

16 AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018

d

w

a

P108699

d

w

a

90°

180°

0°

270°

Inlet
Port

R

e

q

u

i

r

e

d

a

n

g

l

e

90°

180°

0°

270°

a

Inlet
Port

P

R

e

q

u

i

r

e

d

a

n

g

l

e

a

設計ガイドライン 油圧式ファン駆動システム

システム設計パラメータ

ポンプ駆動データ書式

ポンプ容量

定格システム圧力

最大システム圧力

ポンプ軸回転

ポンプ最小速度

ポンプ最大速度

駆動ギア圧力角度
駆動ギアねじれ角 (ギア駆動のみ)

ベルトタイプ (ベルトタイプのみ)

ベルト張力 (ベルト伝動のみ) - [P]

吸入ポートへの歯車またはベルトの方向付け角度 - [α]

歯車またはプーリの有効径 - [dw]

フランジから歯車またはプーリの中心までの距離 - [a]

cc/rev

bar [ ]
psi [ ]

bar [ ]
psi [ ]

左 [ ]
右 [ ]

min-1 (rpm)

min-1 (rpm)

度

度

V [ ]
切り欠き/歯 [ ]

N [ ]
lbf [ ]

度

mm [ ]
in [ ]

mm [ ]
in [ ]

AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018 17

設計ガイドライン 油圧式ファン駆動システム

システム設計パラメータ

18 AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018

設計ガイドライン

システム設計パラメータ

技術的特徴

軸負荷と軸受の寿命

最大ポンプ速度

油圧式ファン駆動システム

本文書では、調整ファン駆動システムのコンポーネントの選定するために使用される計算式を紹介しま
す。これらの原則に加え、油圧システムが予想通りの性能を発揮するために考慮すべきいくつかの他の
要因があります。以下は、設計段階で取り組むことが奨励されているいくつかの検討事項です。

軸負荷と軸受の寿命に関する情報は、以下を参照してください。

•

45 シリーズ 技術情報 520L0519

•

40 シリーズ モータ技術情報 520L0636

•

42 シリーズ ポンプ技術情報 11022637

•

H1 ポンプ技術情報マニュアル（本マニュアルの巻末にある

ポンプの容量、そしてピストンの遠心充填は、最大ポンプ速度を制限します。特に明記されていない限
り、最大定格ポンプ速度は、比重が 0.9、80° C (180°F) で 58 SUS (9 cSt) 粘度の作動油を使用した海面で

の作業に基づいています。特定のアプリケーションでの速度制限は、絶対圧力と油の粘度に依存しま
す。それぞれの製品の速度制限は、対応する技術情報に記載されています。これらの公開制限値外の動
作については、弊社までお問い合わせください。

参考文献

を参照）

最小ポンプとモータ速度

モータ起動圧力（開回路）

モータフリー回転圧力

容積効率が最小ポンプ速度を制限します。推奨始動速度または推奨動作速度より低い必要がある場合
は、弊社までお問い合わせください。ピストンモータは、低速、定格圧力で継続的に動作するよう設計
されています。モータはファン駆動のゼロ速度から始動し、トルクは速度とともに増加します。

無負荷モータ起動圧力は、容量に応じて 100〜725 psid (7〜50 dbar) 差圧の範囲となるでしょう。モー
タのこの特性は、モータ設計パラメーターである CSF（静摩擦係数）に依存し、モータ容量に反比例し
ます。例： 所定のモータ起動トルクは、ピストンのピッチ直径および CSF に大きく依存します。トル
クは圧力と容量との積に依存し、起動トルクは任意のフレームサイズに対して基本的に一定であり、 起
動圧力は容量の逆相関で依存します。起動圧力を最小限に抑えるため、必要なモータ容量の最小フレー

ムサイズを選択してください。
容量に加え、モータ起動圧力にも影響する要因がいくつかあります。例えば、 圧力上昇率（圧力勾配）、

温度、作動油粘度、モータ戻り圧力（背圧）、ファンの慣性、ポンプ流量、モータ間の個々のバラツキ
などです。

フリー回転圧力は、冷却要求がないときにモータを回転させ続けるために必要なモータの最小差圧力で
す。フリー回転圧力は、モータ容量と軸速度に依存します。

モータ全体の差圧力がフリー回転圧力をを下回ることが許容される場合; モータが停止し、再び冷却が
必要な場合はモータが始動条件（始動手順）を一通り通過する必要があります。ほとんどのアプリケー

ションでは、エンジン始動時にファンの回転を開始し、エンジン動作中宇はモータが停止するのを防止
することが望ましいです。

定格入力トルク

複数ポンプの構成を適用する場合、入力トルク限界値が各セクションおよび累積セクションに対して満
足していることを確認します。特定の製品のトルク制限については、個別の製品技術情報を参照してく
ださい。

AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018 19

C

設計ガイドライン

システム設計パラメータ

ポンプ駆動条件

油圧式ファン駆動システム

複数のユニットの個別ポンプが、それぞれのトルク定格を超過しないことを常に確認します。

注意

推奨値を超えるトルクは、入力軸またはユニットの早期損傷を生じる可能性があります。

ほとんどの弊社製品には、SAE とメトリック、標準スプライン、テーパーキー、直接または間接駆動ア
プリケーション向け円筒形キー駆動軸を取り揃えています。中間での結合は半径および軸方向の負荷を

取り除くため、直接駆動装置にとって好ましい方法です。相手側スプラインがしっかりとサポートされ
ている場合、直接駆動（または

負荷が掛かる可能性があります。スプラインのクリアランスを多くしても、この条件が緩和されること
はありません。軸との同心度と角度の両方を揃えることは、ポンプ寿命のために重要です。ズレは軸受
やシールに過剰なサイド負荷を引き起こし、早期故障の原因となる可能性があります。

オーバハング負荷駆動（チェーン、ベルト、ギヤ）は許容可能です。弊社までお問い合わせください。
許容可能なラジアル軸負荷は、負荷の大きさ、位置、方向、油圧ポンプの作動圧力の関数です。すべて
の外部軸負荷は軸受の寿命に影響し、その結果ポンプ性能に影響を及ぼす可能性があります。外部軸負
荷を回避することができないアプリケーションでは、 ラジアル負荷の位置、向き、大きさを最適化する

ことにより、ポンプへの影響を最小限に抑えることができます。ラジアル軸負荷が存在するアプリケー
ションでは、テーパー入力軸を推奨します。（スプライン軸は、ベルト駆動用途やギヤ駆動用途にはお
勧めしません。嵌合スプライン間の隙間が駆動要素の正確な整列を妨げ、スプラインの過度の摩耗の原
因となります。） ベルト駆動アプリケーションでは、入力軸の過剰ラジアル負荷を回避するため、バネ

留めベルト張力装置をお勧めします。

差し込み式かリジッド

) スプライン駆動は、ポンプ軸に大きなラジアル

テーパー軸とハブ接続

ポンプの吸入

FDC 付き H1 ポンプに関する注記: H1P FDC コントロールの安全装置機能により、ポンプはポンプ制御へ
の入力信号とディーゼルエンジンが同時にオフになった場合の最大容量までストロークします。この状

況では、低ループ圧事象が発生し、ポンプが損傷する可能性があります。したがって、エンジンの電源
をオフにしている間は、ポンプコントロールへの入力信号を有効にしておくことを強く推奨します。

詳細情報につきましては、弊社までお問い合わせください。

テーパー軸/ハブ接続は、駆動カップリングまたはファンアセンブリの軸および半径の両方に優れた制
御を提供します。テーパー接続を使用する場合はさらに力を加えて、ハブと軸の間に適切なアキシャル

クランプ負荷がかかっていることを確認します。設計者は、以下を定めることを奨励されています。

•

軸方向の全負荷を確保するボルト/ナット下の適切な隙間で、テーパーの最下部に達することなきよ
うにします。

•

キー最上部とハブのキー溝最下部との間の適切な隙間。キー最上部とキー溝最下部との間の干渉は、
ハブが軸のテーパーに着座するのを妨げます。これは軸がその全トルク容量を伝達する能力を損な
い、軸に不具合が起きる原因となる可能性があります。

ポンプ寿命を最長にするため、吸入圧力はポンプ吸入ポートで 0.8 バール（絶対値） [6 in. Hg vac.]より
下げてはなりません。

コールドスタート条件では、0.6 bar（ 絶対値）[12 in. Hg vac.]までの 吸入圧力は、短時間の間は許容可
能です。作動油キャビテーションおよびエアレーションによる損傷の可能性は、吸入圧力の低下に比例

します。加えて、低い吸入圧力により油膜潤滑が中断される可能性があります。これらの要因は、単独
または組み合わせのいずれにおいても、ポンプ寿命を低下させる可能性があります。直径または方向の
複数の変更は、吸込管路内の流れに対する抵抗に深刻な影響を与え、吸入ラインの
的に増加させる可能性があります。この理由により、弊社は吸入ラインに最小数のアダプター継手、テ
ィー、エルボーにすることをお勧めします。それぞれが追加制限の源であり、潜在的に漏れの原因とな
るためです。

効果的な

長さを実質

20 AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018

C

C

設計ガイドライン

システム設計パラメータ

ケースドレン圧力

油圧式ファン駆動システム

注意

吸入圧力が 0.8 bar（絶定置）[6 in. Hg vac.]を下回る連続運転は、 早期のユニット故障の原因となる可
能性があります。常にポンプ吸入口に十分な流量/圧力ヘッドを確保して下さい。

ケースドレンと吸入通路の両方の最大圧力制限は、該当する製品に関する適切な技術情報を参考にして
入手できます。ラインの長さと直径の両方が、タンクから/タンクへ流れるこれらの経路内の作動油の

圧力降下に影響します。加えて、これらの経路で作動油を加速することができる定常状態の流速と過渡
状態の両方を、それらの正しいサイズを決定する際に考慮する必要があります。ラインの長さと直径、
2 つの設計パラメータの中で、直径はデザインの成功に最も影響します。ライン直径の増加は、定常状

態と過渡圧力の両方が指数関数的に低下します。油圧経路での定常の圧力降下に関する追加情報につい
ては、基本的な油圧設計に関する良好なテキストを参照してください。過渡的な圧力降下についての追
加情報は、付録 D を参照してください。

外部ソースからこれらの戻りラインに追加流量を入れると、これらの製品のドレン圧力またはケース圧
力限界値を超える可能性のある瞬間的な圧力パルスの原因となる可能性があります。弊社は、軸受ドレ
ンラインとケースドレンラインがタンクに直接戻り、追加の流量を接続することなく、意図した機能の
状態を維持することを推奨します。

フィルトレーション

稼働温度

作動油

早期摩耗を防止するためには、清浄な作動油をポンプおよび油圧回路に入れることが必要です。通常の
操作条件下でクラス 22/18/13 (ISO 4406-1999 に準拠) より高い作動油清浄度の制御が可能なフィルター

が推奨されます。まず初めは、システムはクラス 25/22/17 で結構ですが、ろ過によってクラス
22/18/13 を達成するまでは高速または高圧で稼働しないでください。定期的な間隔でフィルターを交換
する必要があるので、フィルターハウジングは利用しやすい位置になければなりません。適切なフィル

ター交換間隔は、テストまたはゲージインディケータで示されたフィルターエレメント全体にわたる過
度な圧力降下によって判断することができます。

詳細は、

ニトリルゴムシール を使用した通常の操作条件では、短期間 93°C [200 °F] の場合を除いて、システム温
度が 82°C [180°F] を超えてはいけません。オプションの フッ素ゴムシールを使用すれば、油圧コンポー
ネントに損傷を与えずに最大 107°C [225°F] までの連続温度でシステムを稼働できる可能性があります。

107°C [225°F] を超えて稼働すると、外部漏れまたはユニットの早期損傷を生じる可能性があります。

腐食、酸化、および泡発生を防止するための添加剤を含む鉱物系作動油が推奨されます。作動油は、シ
ステム圧力降下とポンプ吸入圧力に釣り合う最大粘性を有していなければなりません。作動油はシステ
ム潤滑油としてとともに、伝播動力として働くので、適切な稼働と油圧コンポーネントの妥当な寿命を
確保するには、作動油の選択は重要です。テスト、供給業者、または作動油の色や匂いの変化によって
設定された適切な間隔で、作動油を交換する必要があります。

作動油清浄度設計ガイドライン、技術情報

注意

520L0467 を参照してください。

80°C [176°F] を超える連続的なタンク温度では、10°C [18°F] の上昇ごとに作動油の寿命は 1/2 短縮され

ます。

作動油の技術情報についてのその他の詳細は、
品技術を参照してください。

AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018 21

作動油および潤滑油

520L0463 技術情報および個別の製

設計ガイドライン

システム設計パラメータ

油圧式ファン駆動システム

取付け

アキシャルスラストモータ

生物分解性作動油についての詳細は、弊社技術情報の

生物分解性作動油での実績

520L0465 を参照す

るか、または弊社にお問い合わせください。

ポンプ取付け/駆動は、軸のアキシャルおよびラジアル負荷を最小限に抑える設計にする必要がありま
す。間接（チェーン、ベルト、歯車）駆動を使用する場合は、許容される負荷制限と設置方向を決定す

るため、弊社までお問い合わせください。
最適なファン性能のためにモータ/ファンアセンブリを側板内に配置し、ファンブレードの前縁を熱交

換器の隣接面に対して配置するようにモータの取り付けを設計する必要があります。支持構造は、衝撃
と振動、ならびにファン、またはモータに接続された油圧配管に加えられる負荷から生じる力やたわみ
に対して堅牢であるように構成する必要があります。

ファンが油圧モータの駆動軸に直接取り付けられると、ラジアルおよびアキシャルスラスト負荷両方が
軸に加えられます。一般的にファンの重量は、モータの軸受ラジアル負荷容量と比較すると問題となり
ません。しかし、アキシャルスラスト負荷は慎重に考慮する必要があります。弊社モータは、通常の動
作条件下において業界で認められているほとんどのファンに適したアキシャルスラストを備えています
が、限界があります。システム設計者はファンによって生成されるアキシャルスラストを決定し、下に
一覧表示された値と比較することをお勧めします。

40 シリーズモータ外部軸負荷制限

ユニット

M

e

T N [lbf] 848 [190] 966 [217] 1078 [242]

N•m [lbf•in] 29 [256] 25 [221] 24 [212]

M25 M35/44 M46

配管

L および K モータ外部軸負荷制限

フレーム

取付け設定

最大許容外部モーメント(Me)

最大許容スラスト負荷 (T)

N•m 7.7 21.7 13.3 37.5
[lbf•in] 68 192 118 332
N 750 1100
lbf 169 247

L K
SAE

カートリッジ

SAE

カートリッ
ジ

ファンからのアキシャルスラスト負荷を計算するのに役立つ計算式については、付録-A を参照してくだ
さい。計算された負荷は、テストで確認する必要があります。

90 シリーズのモータおよび H1B モータの軸負荷制限の計算については、弊社までお問い合わせくださ
い。

配管のサイズと設置を選択する際は、常に最大流速を最小限に抑える必要があります。これでシステム
の騒音、圧力降下、過熱が緩和され、その結果、システムの運用コストが削減されます。吸入配管は、
起動中に連続ポンプ吸入圧力が 、0.8 bar（絶対圧）[6in. Hg vac.] から 0.6bar（ 絶対圧）[12 in. Hg vac.]

を 下回らないように設計する必要があります。パイプのサイズを選定する際は、圧力降下が流速に関係
することを認識して下さい。弊社は、圧力ラインで 5 m/sec [15ft/sec.]、吸引ラインで 2.5 m/sec [7 ft/

sec.]まで、最大平均流速を制限することを推奨します。

22 AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018

設計ガイドライン

システム設計パラメータ

タンク

油圧式ファン駆動システム

最大流速の制限に加え、油圧システムに求められる作動圧力に適合するように、設計者がホース、継
手、内蔵バルブ要素を選択することをお勧めします。以下の文書を使用して、それぞれのシステム要素
の定格作動圧力を決定できます。

•

SAE J514: - O リングボス継手/ポートおよび JIC 37°フレアチューブ接続の定格作動圧力と設置トルク

•

SAE J518: SAE コード 61 4 ボルトフランジ継手/ポート用定格作動圧力とボルト取り付けトルク

•

SAE J517: SAE 油圧ホースの定格作動圧力

•

SAE J1453: フラットフェイス O リング継手の定格作動圧力

タンクはあらゆるシステム動作モード中に予想される最大容量交換に対応し、タンクを通過する作動油
のエアレーションを防止するように設計する必要があります。戻りラインと注入口管路はタンクの低油
面レベルより下に、可能な限りお互いに離して配置します。ポンプ吸入と戻りラインの間に配置された
拡散およびバッフル板は、ポンプに再進入する前に、乱流を低減し、油からエアの発生を沈静化しま
す。

タンクは、ポンプに再進入する前に確実に油からのエアがなくなるサイズにする必要があります。滞留
時間が 90 秒未満の場合、システム設計者がタンクからポンプに移動する油に含有空気（気泡）が含ま

れていないことを検証確認することをお勧めします。タンクとポンプとの間の吸入口管路にサイトゲー
ジを配置して確認します。サイトゲージの後ろに可変周波数ストロボ光源を配置すると、作動油が吸入
口管路を通過するときに作動油中に存在する気泡を観察する能力が向上します。

弊社はシステム設計者に、タンク内のオイルレベルがいかなる条件下でもポンプの吸入ポートレベルを
上回るようにタンクを配置することをお勧めします。これにより、ラインの損失およびポンプで利用可
能な吸入口圧力に対する影響を相殺できる正のヘッド圧が形成されます。

また、油の表面と吸入ポートとの間の渦または渦巻きの導入を介して、タンク内吸入口管路にエアが導
入される可能性を、システム設計者が考慮するようお勧めします。渦を阻止する方法のひとつは、吸入
路または吸入ストレーナと油の表面との間にバッフル板を配置することです。システム設計者は、バッ
フルのサイズと位置の設計パラメータを考慮し、タンクの変化が極限にある場合、油面が最小推奨容量
と同じかそれを下回る場合、機械の動作によってチャップチャップ現象が発生した場合、いずれかで渦
が形成されないようにする必要があります。

キャビテーションとエアレーションによる損傷

大多数のシステムで使用される油圧作動油は、容積の約 10%の溶解空気を含みます。この空気はシステ
ム内の特定の負圧条件下で、気泡の原因となる油から放出されます。これらの含有空気の気泡は加圧時

に破裂し、この破裂は隣接する金属表面の侵食と油の劣化を引き起こします。このため、油中の空気含
有量が多いほど、また吸入口管路の負圧が高いほど、結果としての損傷がさらに深刻となることは明白
です。油の過エアレーションを引き起こす主な原因は、空気漏れ（特にポンプ吸入口側）、また不適切
な配管サイズ、エルボ継手、流路断面積の突然の変化といった流路制限です。Danfoss ポンプとモータ

を使用する際のキャビテーションの問題を回避するため、配管や構造上の不具合を避け、ポンプ吸入口
圧力と定格速度要件を維持し、タンクのサイズを確認し、推奨ガイドラインに従ってください。

ポンプに流入した含有空気がポンプ出口で加圧されると、気泡が崩壊して油中の溶け込みます。この溶
解した空気と油の超飽和液は、圧力が解放されるとその空気を放出します。この状態の兆候は、システ
ムが停止したときにタンクの注入口から逃げる油/泡によって観察できます。

クーリング

デューティサイクルおよびタンク/ライン構成により、オイルクーラーが必要となる可能性があります。
オイルクーラーのサイズは、油圧回路の一般的な動力損失に基づいています。オイルクーラーは通常、

タンクへの戻りラインに配置されます。

AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018 23

C

設計ガイドライン

システム設計パラメータ

圧力制限と定格

軸受の期待寿命

油圧式ファン駆動システム

ポンプは、他のシステムコンポーネント同様、圧力制限があります。したがってリリーフバルブまたは
圧力制限装置がシステムに取り付けられ、その設定が製品の定格と一致する必要があります。この情報
については関連する技術情報を参照してください。

注意

リリーフバルブの設定や圧力制限が行われない場合、ユニットの早期故障の原因となる可能性がありま
す。

弊社ピストンポンプおよびモータはすべて、耐摩耗性、転動体軸受、ジャーナル軸受を使用し、軸受表
面の間には常に油膜が保たれています。この油膜が適切なシステムメンテナンスを通じて十分に維持さ
れ、製品の動作制限が忠実に守られれば、軸受の長い寿命が期待できます。

A B10タイプ予測寿命は、一般に転動体軸受に関連します。軸受の寿命は、速度、システム圧力、オイ

ルの粘度および清浄度といった他のシステムパラメータの関数です。

24 AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018

設計ガイドライン

用語

専門用語

油圧式ファン駆動システム

トリム速度とは、パワー全開状態で必要とされる最大ファン速度です。冷却システムの最大冷却要件を
満たすために必要となるファン速度と同等か、それ以上です。

エンジン設定点は、トリム速度が発生するエンジン速度で、冷却システム設計者が提供します。最大シ
ステム冷却が必要となるエンジン速度と同等か、それよりも低いです。

トリムでのファン動力は、トリム速度でファンを駆動するため、モータ軸を駆動するに必要な動力で
す。

ファンの定格は、さまざまなタイプのファンを比較することができる値です。通常は Y rpm で X 動力と
指定され、Y rpm で 1 分間に移動できる空気量（質量流量）に相当します。

サイズ選定の練習を支援するため、弊社は必要な計算を実行するサイズ選定ツールを開発しました。サ
イズ選定ツール内に、固定容量ポンプ/固定容量モータ油圧システムと、可変容量ポンプ/固定容量モー

タ油圧システムの両方にワークシートが用意されています。弊社担当者にはサイズ選定ツールが提供さ
れています。

システム設計パラメータの章にあるデータシートを参照してください。これらのシートのデータが完成
すると、以下に基づくアプリケーションに最適なポンプ/モータ/コントローラーの組み合わせを決定す

る計算が実行されます。

•

可能なポンプ駆動（トルク、軸、取付フランジ、専有空間）

•

必要なシステム圧力

•

ポンプから必要とされる追加流量/圧力（例：ステアリング流量）

•

お客様からご依頼される制御タイプ

•

ファン駆動ファミリー製品の動作パラメータ制限

•

適合（専有空間）

ファン駆動サイズ選定ツールによって作成された性能予測レポートは、弊社までお問い合わせくださ
い。

アキシャルピストンポンプを使用するシステムに関しては、AE ノート 2010-02 のサイズ選定計算を参
照してください。AE ノート 2010-02 へのアクセスについては、弊社までお問い合わせください。

AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018 25

English system

Theoretical hp = [hp]

ft3

min

( )

•

(Total pressure, [in H20])

(6356)

Theoretical power = [watts]

m3

sec

( )

•

(Total pressure, [Pa],

(1.0)

N

[

]

m2

)

SI system

English system

ft3

min

•

(Total pressure, [in H20])

(6356.0)

m3

sec

•

(Total pressure, [Pa],

(Power input, [watts])

N

m2

)

SI system

(Horsepower input)

(

)

[ ]

[

]

(

)

設計ガイドライン

付録 A-ファンの性能

ファン

ファンの性能

油圧式ファン駆動システム

ファンは一般的に 2 種類の分類されます。

•

遠心または半径方向の流れ - 空気はスクロール型ハウジング内のインペラを通って放射状に流れま
す

•

軸方向の流れ - 空気はシリンダまたはリング内のインペラを通って軸方向に流れます。

一般的な軸流ファンは、通常プロペラファンと呼ばれ、制限のない供給や低抵抗に対して使用されま
す。通常、円形開口部を有する円形リングまたは側板内に取り付けられます。

ファンの性能は、所定の密度における体積、トータル圧、静圧、速度、入力動力、機械効率、静的効率
の測定値で示されます。以下に有益な定義を紹介します。

容量は、ファンにより送られ、ファン入口条件の空気の立方フィート/ 分（または立方メートル/秒）表
される数値です。

トータル圧は、ファンの入口から出口までに上昇する圧力です。

速度圧は、平均速度に対応する圧力で、ファンの出口領域での空気流量によって決定されます。

静圧は、ファンの速度圧によって減少するトータル圧です。静圧は、ファンの性能測定値であり、製造
元によって製造元技術文献に報告されています。静圧はまた、熱交換器を通る気流に対する抵抗測定値
です。

出力動力は馬力（またはキロワット）で表され、ファンの容量とトータル圧に基づきます。

入力動力は馬力（またはキロワット）で表され、ファン軸に供給される測定動力です。

ファンの機械効率は、出力動力の入力動力に対する比です。

ファンの静的効率は静圧のトータル圧に対する比を乗算した機械効率です。

ある量の空気を移動させるために必要な理論上の動力は、以下の計算式によって決定できます。

圧力と動力はどちらも空気密度によって変化します。

ファンの効率は以下の計算式によって決定できます。

26 AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018

トータル圧に基づく機械効率は、遠心ファンでは一般的な静圧に関連して高い出口速度圧で動作するフ
ァンに適用できます。

English system

ft3

min

•

(Static pressure, [in H20])

(6356.0)

m3

sec

•

(Static pressure, [Pa],

(Power input, [watts])

N
m2

)

SI system

(Horsepower input)

(

)

[ ]

( )

[ ]

English system

ft3

min

•

(Static pressure, [in H20])

(6356.0)

m3

sec

•

(Static pressure, [Pa],

(Power input, [watts])

N
m2

)

SI system

(Horsepower input)

(

)

[ ]

( )

[ ]

English system

Velocity pressure =

V

V =

ft

min

4005

)2,

(

[in H20]

[

]

Velocity pressure =

Pa,

N

(V2 • )

SI system

m2

V =

m

sec

2

,

= Density of air,

Kg

m3

[

]

[

]

[ ]

設計ガイドライン

付録 A-ファンの性能

アキシャルスラスト

油圧式ファン駆動システム

静圧に基づく静的効率は、速度圧に関連する高い静圧のファンに適用可能です。静圧および静的効率
は、機械効率やトータル圧よりさらに頻繁に使用されます。ファンが抵抗ゼロで動作する場合、静的効
率はゼロとなり、意味がなくなります。

トータル圧= 静圧 + 速度圧

速度圧は空気速度に比例します。

4 in H2O = 1000 Pa

AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018 27

English system

Axial thrust = , [N]

π • Total pressure • (Fan diameter)

2

SI system

Total pressure,

4

Pa,

N

m2

Fan diameter, [m]

Axial thrust =

π • Total pressure • (Fan diameter)

2

Total pressure,

(27.68)•4

Fan diameter, [inches]

[in H20]

[

]

[

]

[

]

, [lbf]

設計ガイドライン

付録 A-ファンの性能

ファンの法則

油圧式ファン駆動システム

すべてのタイプのファンの性能特性は、動作条件で特定の変更による性能への影響、またはスペース、
電力、および/または速度の制限による機器サイズへの影響を予測するのに有用な特定の法則に従いま

す。以下のカテゴリーでは、Q = 空気流量、および Pres. = 静的圧、速度圧、またはトータル圧です。フ
ァンのサイズに関連するカテゴリーは、幾何学的に類似、すなわち、すべての寸法が

される線寸法に比例するファンにのみ適用されます。

1.

ファン速度の変動：
一定の空気密度 – 一定のシステム

a.

Q: ファン速度に比例

b.

圧力: ファン速度の 2 乗に比例

c.

動力: ファン速度の 3 乗に比例

2.

ファンサイズの変動:

サイズ

として識別

一定の先端速度 - 一定の空気密度

一定のファン比率 - 定格の固定点

a.

Q: ファン直径の 2 乗に比例

b.

圧力: 一定のまま

c.

rpm: ファンの直径に反比例

d.

動力: ファン直径の 2 乗に比例

3.

ファンサイズの変動:

一定の rpm - 一定の空気密度

28 AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018

一定のファン比率 - 定格の固定点

a.

Q: ファン直径の 3 乗に比例

b.

圧力: ファン直径の 2 乗に比例

c.

先端速度: ファンの直径に比例

d.

動力は直径の 5 乗に比例

4.

空気密度の変動: （付録 F を参照）

一定の容量 – 一定のシステム

固定ファンサイズ – 一定のファン速度

設計ガイドライン

付録 A-ファンの性能

油圧式ファン駆動システム

a.

Q: 一定

b.

圧力: 密度（SI 単位）、比重（英単位）に比例

c.

動力: 密度（SI 単位）、比重（英単位）に比例

5.

空気密度の変動: （付録 F を参照）

一定の圧力 - 一定のシステム

固定ファンサイズ – 可変ファン速度

a.

Q: 密度の平方根（SI 単位）、比重（英単位）に反比例

b.

圧力: 定数

c.

rpm: 密度の平方根（SI 単位）、比重（英単位）に反比例

d.

動力: 密度の平方根（SI 単位）、比重（英単位）に反比例

6.

空気密度の変動: （付録 F を参照）

空気の一定重量 - 一定のシステム

固定ファンサイズ – 可変ファン速度

a.

Q: 密度（SI 単位）、比重（英単位）に反比例

b.

圧力: 密度（SI 単位）、比重（英単位）に反比例

c.

rpm: 密度（SI 単位）、比重（英単位）に反比例

d.

動力: 密度（SI 単位）の 2 乗、比重（英単位）に反比例

すぐにわかるファンの法則

ファン速度の変動 ファンサイズの変動 空気密度の変動

ファンの法則 ファンの法則 #1 ファンの法則 #2 ファンの法則 #3 ファンの法則#4ファンの法

則 #5

パラメータ 一定の空気密度と一定の

システム

Q,、空気容量、（流量） ファン速度に比例 ファン直径の 2 乗に比例ファン直径の 3 乗

圧力 ファン速度の 2 乗に比例 一定のまま ファン直径の 2 乗

rpm

動力 ファン速度の 3 乗に比例 ファン直径の 2 乗に変化直径の 5 乗に比例 密度または比

先端速度

定数 ファンの直径に反比例定数 定数 密度の平方

N/A N/A

一定の先端速度と一
定の空気密度

一定の先端比率と定
格の固定点

一定の rpm と一
定の空気密度

一定のファン比率
と定格の固定点

に比例

に比例

ファンの直径に比
例

一定の容量と
一定のシステ
ム

固定ファンサ
イズと一定の
ファン速度

定数 密度の平方

密度または比
重に比例

重に比例
直径の 4 乗に

反比例

N/A

一定の圧力
と一定のシ
ステム

固定ファン
サイズと可
変ファン速
度

根または比
重に反比例

定数 密度または比重に

根または比
重に反比例

密度の平方
根または比
重に反比例

ファンの法則 #6

空気の一定重量と
一定のシステム

固定ファンサイズ
と可変ファン速度

密度または比重に
反比例

反比例

密度または比重に
反比例

密度の 2 乗または
比重に反比例

例 1

ファンは速度 400 rpm で動作する場合、 静圧 1 in. H2O で 12,000 cfm 送風し、4 hp の動力を必要とし
ます。同じ設置場所で 15,000 cfm 必要な場合、速度、静圧、動力はどうなりますか？

ファンの法則 1 を使用:

AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018 29

設計ガイドライン

付録 A-ファンの性能

油圧式ファン駆動システム

速度 = 400 * {15,000/12,000} = 500 rpm

静圧 = 1 * {500/400}2 = 1.56 in. H2O

動力 = 4 * {500/400}3 = 7.81 hp

例 2

ファンは、400 rpm で動作し、4 hp 必要とするときに静圧 1 in. H2O、70°F(21ºC)と通常の気圧（密度=

0.075 lb/ft3 (1.2 kg/m³)で 12,000 cfm を送ります。空気温度が 200°F(93ºC)（密度= 0.0602 lb/ft3 (0.96
kg/m³)）まで上昇し、ファンの速度は同じである場合、静圧と動力はどうなりますか？

ファンの法則 4 を使用:

静圧 = 1 * {0.0602/0.075} = 0.80 in. H2O

動力 = 4 * {0.0602/0.075} = 3.20 hp

例 3

例 2 のファン速度を上げ、200°F(93ºC)での 1 in. H2O の静圧を 70°F(21ºC)の時点では、 速度、容量、静
的動力はどうなりますか？

ファンの法則 5 を使用:

速度 = 400 * SQRT {0.0705/0.0602} = 446 rpm

容量 = 12,000 * SQRT {0.075/0.0602} = 13,392 cfm (200°F(93ºC)で測定)

動力 = 4 * SQRT {0.075/0.0602} = 4.46 hp

例 4

前述した例のファン速度が上昇し、200°F(93ºC)と同重量（同じ冷却能力）の空気を 70°F(21ºC)に供給す
ると、速度、容量、静圧、動力はどうなりますか？

熱伝達は、熱交換器またはラジエータに供給される空気の質量または重量によって決定されます。

ファンの法則 6 を使用:

速度 = 400 * {0,075/0,0602} = 498 rpm

容量 = 12,000 * {0.075/0.0602} = 14,945 cfm (200°F(93ºC)で測定)

静圧 = 1 * {0.075/0.0602} = 1.25 in. H2O

動力 = 4 * {0.075/0.0602}2 = 6.20 hp

ファンの法則を組み合わせて、他の全体値を導くことができます。1 つの有用な組み合わせは、以下の
関係に影響する法則 1 と法則 3 の積です。

•

容量（空気の流量）は、サイズ比 3 乗に RPM 比 を乗じた値です。

•

圧力は、サイズ比の 2 乗に rpm 比の 2 乗を乗じた値です。

•

動力は、サイズを 5 乗した比率に、rpm の 3 乗比を乗じた値です。

遠心ファンは、2 つの独立した供給源から圧力を発生します。密閉空気柱を回転させて発生した遠心力
と、インペラを離れる速度によって空気に付与される運動エネルギーです。空気に付与されるエネルギ

ーは速力に依存し、またファンブレードの曲率に依存します。したがって前方に曲がったブレードを備
えたファンの場合、空気の供給増加に伴って空気 1 ポンドあたりのエネルギーが急激に上昇します。後

方に曲がったブレードを備えたファンの場合、空気 1 ポンドあたりのエネルギーは空気の供給（流量）
によって減少することがあります。まっすぐなブレードを備えたファンの場合、空気 1 ポンドあたりの
エネルギーは、空気供給（気流）に関係なくほぼ一定です。遠心ファンのユニークな特徴は、ファンが

必要とする最大動力が最大供給で得られることです。また特に明記されていない限り、ファンが必要と
する最小動力は供給がない時または失速状態で得られます。

30 AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018

設計ガイドライン

付録 A-ファンの性能

油圧式ファン駆動システム

軸流ファンは遠心力によって静圧を発達させません。静圧はすべて、インペラを通過する速度変化とそ
の静圧への換算から得られます。それらは、もともと高速ファンであり、ブレードの形状に大きく依存
します。ブレードの特定の形状は一定速度での能力の狭い範囲に対してのみ合っていて、個々のファン
ブレード形状の性能曲線は独特であり、製造業者によって大きく異なります。エネルギーを吸収するた
めには、空気にインペラを通過する接線運動が加えられる必要があります。遠心ファンと同様、圧力は
一般的に自由供給から供給なしまで上昇しますが、能力がある量を下回って減少すると著しく低下する
可能性があります。圧力降下は、ストール状態が発生し、ブレードが正常に機能することを止めること
を示します。

ファンの製造元は一般的に、先端とファンブレード周辺との間の隙間は重要で、ファンの性能、供給、
動作効率に寄与することを認めています。同様に、ファン周辺の側板のタイプ、側板内のファンの軸位
置、ファンの前縁と冷却器との間の隙間は、性能、動作効率、ファンが動作する音に著しく影響を及ぼ
します。システム設計者は、検討中のシステムのこれら特定の設計要素に関して、ファンと冷却器の両
製造元に相談することが推奨されます。

AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018 31

Pf = Rated fan power, [kW]
Nr = Rated fan speed, [rpm]
Nfr = Fan speed, [rpm]

1. Pf ≡ Cf • Nfr3 ≡ , [kW]

Tfr • Nfr

9549

2. Tfr = , [N•m]

∆P = Pressure drop across hydraulic motor, [bar]

∆P • Dm • ntm

20π

Tfr = Rated fan torque, [N•m]

Dm ≡ Motor displacement,

cm3

rev

Dm = (Motor displacement,

in3
rev

• (2.54

cm

in

)

3

cm3

rev

n

tm

kW

rpm

3

n

vm

n

vp

3. Pf = , [kW]

(∆P • Nf • Dm • ηtm)

(20π •9549)

4. Qm =

Nf • Dm

(1000.0 • ηvm)

L

min

5. Nf • Dm =

(20π • 9549.0)

(∆P • ηtm)

cm

3

min

(Cf • Nf3) •

6. Qm =

(20π •9549.0)

(∆P • ηtm • 1000 • ηvm)

(Cf • Nf3) •

L

min

Re-arranging #5. above,

7. Nf = , [rpm]

(600,000 • Cf)

∆P • Dm • ηtm

√

And also,

8. Qm =

(600,000 • Cf)

∆P • Dm3 • ηtm

√

(1,000 • ηvm)

L

min

Likewise,

9. Dm =

Nf2 • 600,000 • Cf

∆P • n

tm

cm3

rev

[

]

[

]

[

]

[

]

[

]

[

]

[

]

[

]

[ ]

[ ]

[

]

(

),

,

,

,

,

,

10. ∆P =

Cf • Nf2 • 600,000

Dm • η

tm

[ ]

and,

, [bar]

設計ガイドライン 油圧式ファン駆動システム

付録 B-ファン駆動のサイズ選定計算式

ファン駆動のサイズ選定計算式と導出

ファン駆動のサイズ選定計算式 - 英単位

32 AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018

設計ガイドライン 油圧式ファン駆動システム

付録 B-ファン駆動のサイズ選定計算式

チャージポンプのサイズ選定計算式については、製品固有の技術情報マニュアルとシステムアプリケー
ションマニュアルを参照してください

AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018 33

Pf = Rated fan power, [hp]
Nfr = Rated fan speed, [rpm]
Nf = Fan speed, [rpm]

1. Pf ≡ Cf • Nfr3 ≡

Tfr • Nfr

63,025

2. Tfr = , [lbf•in]

∆P = Pressure drop across hydraulic motor, [psid]

∆P • Dm • ηtm

2π

Tfr = Rated fan torque, [lbf • in]

Dm = Motor displacement,

in3

rev

Dm ≡

in3

rev

η

tm

hp

rpm

3

η

vm

η

vp

3. Pf = , [hp]

(∆P • Nf • Dm • ηtm)

(2π • 63025)

4. Qm = , [US gal/min]

Nf • Dm

(231 • ηvm)

5. Nf • Dm =

(2π • 63,025)

(∆P • ηtm)

in

3

min

(Cf • Nf3) •

6. Qm =

(2π • 63,025)

(∆P • ηtm • 231 • ηvm)

(Cf • Nf3) •

Re-arranging #5. above,

7. Nf = , [rpm]

(396,000 • Cf)

∆P • Dm • ηtm

√

And also,

8. Qm = , [US gal/min]

(396,000 • Cf)

∆P • Dm3 • ηtm

√

(231 •ηvw)

[

]

, [

]

[

]

[

]

[ ]

(Motor Displacement,

(2.54

cm3
rev

[

]

)

cm

in

[

]

)

3

, [hp]

, [US gal/min]

,

Likewise,

9. Dm = ,

Nf2 • 396,000 • Cf

∆P • η

tm

in3

[

]

rev

[ ]

10. ∆P = , [psid]

Cf • Nf2 • 396,000

Dm • η

tm

[ ]

and,

設計ガイドライン

付録 B-ファン駆動のサイズ選定計算式

油圧式ファン駆動システム

ファン駆動のサイズ選定計算式 - ヤード・ポンド法

34 AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018

チャージポンプのサイズ選定計算式については、製品固有の技術情報マニュアルとシステムアプリケー
ションマニュアルを参照してください

SI system

From equ ation 7,

Nf2 =

(600,000 • Cf)

∆P • Dm • η

tm

The refore at condition 1:

Nf2 =

(600,000 • Cf )

∆P1 • Dm • η

tm

1

and at condition 2:

Nf2 =

(600,000 • Cf )

∆P2 • Dm • η

tm

2

Then,

Nf

1

Nf

2

2

2

=

∆P

1

∆P

2

Nf2 = Nf

1

• √

∆P

2

∆P

1

English system

From equ ation 7,

Nf2 =

(396,000 • Cf )

∆P • Dm • η

tm

The refore at condition 1:

Nf2 =

(396,000 • Cf )

∆P1 • Dm • η

tm

1

and at condition 2:

Nf2 =

(396,000 • Cf )

∆P2 • Dm • η

tm

2

Then,

Nf

1

Nf

2

2

2

=

∆P

1

∆P

2

Nf2 = Nf

1

• √

∆P

2

∆P

1

[

]

[

]

[

]

[

]

[

]

[

]

Nf2 = Nf

1

• √

∆P

2

∆P

1

Nf2 = 2000

• = 663 rpm √

310

2822

Nf2 = Nf

1

• √

∆P

2

∆P

1

Nf2 = 663

• = 753 rpm √

400
310

設計ガイドライン

油圧式ファン駆動システム

付録 B-ファン駆動のサイズ選定計算式

したがって、ファン構成とモータ容量の任意の組み合わせに対して前ページの式 7〜10 を比較すると、
システム圧力、モータ流量、モータ速度の間には固有の関係があります。

油圧システム比較

サイズ選定計算式の適用のひとつは、式を使用して、とある条件のファン速度/圧力関係を別の条件に
関連付けることです。

理論上のトリム圧力が 2000 rpm のファン速度で 2822 psid の場合、最小待機圧力 310 psid でのファン
速度はどれくらいですか？

外部回路によって最小待機圧力が 310 psid から 400 psid に突然変わると、その結果、ファン速度はど
うなりますか？

下のグラフは、ファンシステムのデルタ圧力とファン速度の間にあるこの 2 次関係を示すものです。圧
力と速度の個別動作パラメータをファンのトリム圧力とトリム速度で除算することによってグラフが正

規化され、曲線がファンシステムすべてを表すようになります。その結果、ファン圧力比とファン速度
比の両方について、曲線は座標(1.000、1.000) に収束します。

AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018 35

0.0000

0.2000

0.4000

0.6000

0.8000

1.0000

1.2000

1.4000

1.6000

1.8000

2.0000

0.0000 0.2000 0.4000 0.6000 0.8000 1.0000 1.2000 1.4000 1.6000

Fan speed ratio (dimensionless)

Press. Ratio

y = x

2

Fa

n

pr

essure

ra

tio

,

(dimensionless)

P106 119E

0.0000

0.2000

0.4000

0.6000

0.8000

1.0000

1.2000

1.4000

1.6000

1.8000

2.0000

0.0000 0.2000 0.4000 0.6000 0.8000 1.0000 1.2000 1.4000 1.6000

Fan speed ratio (dimensionless)

Power Ratio

y

3

=

x

Fa

n

po

wer

ra

tio

(dimensionless)

P106 120E

設計ガイドライン

油圧式ファン駆動システム

付録 B-ファン駆動のサイズ選定計算式

圧力比とファン速度比の比較

動力比とファン速度比の比較

曲線から、以下のことがわかります。

•

ファン速度をトリム速度の 10%を超えて上回るためには、モータの圧力差を 21%以上増加する必要
があります。

•

ファン速度をトリム速度の 32%未満まで下げるためには、モータの圧力差を 90%以上減少する必要
があります。

36 AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018

SI system

Assume Qm = Qp,

Nf • Dm

η

vm

=

Np • Dp • η

vp

The refore:

11. Nf =

Np • Dp • ηvp • η

vm

Dm

=

(Ne • R) • Dp • η

vp

• η

vm

Dm

Ne = Engine spee d, rpm (In this case, Ne = engine low idle spee d.)
R = Engine-pump gear ratio, no dimension.
Combining e q. 1. and e q. 11.,

12. Pf = Cf • Nf3 =

∆P • Dm • η

tm

600,000

•

Ne • R • Dp • η

vp

• η

vm

Dm

, [kW]

13. Nf =

∆P • Ne • R • Dp • η

tm • ηvp • ηvm

600,000 • Cf

, [rpm]

1/3

14.

Ne • R • Dp • η

vp • ηvm

Dm

Combining equ ation 11 and equ ation 13,

3

∆P • Ne • R • Dp • η

tm • ηvp • ηvm

600,000 • Cf

=

Solving for Dm,

15. Dm =

• (Ne • R • Dp • η

vp • ηvm

)

2

,

∆P •η

tm

600,000 • Cf

1/3

in3

rev

[

]

[

]

[

]

[

]

[

]

[

]

設計ガイドライン

油圧式ファン駆動システム

付録 C-可変容量モータを使用するファン駆動サイズ選定計算式

式 2 ポジションの可変容量モータの油圧システム、計算式とその導出

一部のシステムは、エンジンが低アイドル速度のときにさらに冷却を必要とする可能性があります。固
定容量モータのシステムは、これを達成するための追加ポンプ流量を必要とする可能性があります。ポ
ンプ流量が制限されている場合は、油圧回路に可変容量モータを利用してさらに冷却することが可能性
です。通常の運転では、可変容量モータを最大容量位置に保ち、任意の所要冷却条件に対して動作圧力
を最小にします。しかしエンジンが低アイドル速度の場合、制御システムはモータをその最小容量位置
になるよう指令を送り、ポンプから利用可能な流量を十分に利用できます。両条件で、ファン速度が冷
却液の温度に反応して抑えられ、システムの冷却ニーズを満たします。

エンジン速度が低アイドルで、システム圧力がトリム圧力設定であるときに最大ファン速度を提供する
可変モータの最適最小容量を決定したい場合、

以下の分析は、モータ周辺のバイパス流がゼロであると仮定しています。

英単位

AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018 37

English system

Assume Qm = Qp,

Nf • Dm

η

vm

=

Np • Dp • η

vp

The refore:

11. Nf =

Nf • Dp • ηvp • η

vm

Dm

=

(Ne • R) • Dp • η

vp

• η

vm

Dm

Ne = Engine spee d, rpm (In this case, Ne = engine low idle spee d.)
R = Engine/pump gear ratio, no dimension.
Combining e q. 1. and e q. 11.,

12. Pf = Cf • Nf3 =

∆P • Dm • η

tm

396,000

•

Ne • R • Dp • η

vp

• η

vm

Dm

, [hp]

13. Nf =

∆P • Ne • R • Dp • η

tm • ηvp • ηvm

396,000 • Cf

, [rpm]

1/3

14.

Ne • R • Dp • η

vp • ηvm

Dm

Combining e q. 11. and e q. 13.,

3

∆P • Ne • R • Dp • η

tm • ηvp • ηvm

396,000 • Cf

=

Solving for Dm,

15. Dm =

• (Ne • R • Dp • η

vp • ηvm

)

2

,

∆P •η

tm

396,000 • Cf

1/3

in3

rev

[

]

[

]

[

]

[

]

[ ]

[

]

[

]

設計ガイドライン 油圧式ファン駆動システム

付録 C-可変容量モータを使用するファン駆動サイズ選定計算式

英単位

エンジンアイドル時およびシステムのトリム圧力で、ファン速度が所定のポンプ流量に対して最大とな
る最適な最小モータ容量です。可変容量モータの最適最小容量を計算する ExcelTMスプレッドシートが

開発されました。弊社に相談してください。

2 ポジション可変モータの最適最小容量を計算するスプレッドシート

スプレッドシート計算ツール（例）

定格ファン動力、hp

定格ファン速度、rpm

求められるファントリム速度、

rpm

トリム圧力、Psig

モータ容量、cc/rev

モータトルク効率
Cf = hp_ファン/Nf^3

エンジンアイドル速度、rpm

エンジン: ポンプ比率、 _:1

ポンプ容量、cc/rev

ポンプ容量、In^3/rev

40

2400

2600

3205

44

90%

2.89E-09

700

1

55

3.36

2 列目にのみ入力データ：

最適容量

Dm =

In^3/rev

1.230

cc/rev

20.15

38 AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018

Fan rated power = 40 hp

Fan rated speed = 2400 rpm

0

500

1000

1500

2000

2500

3000

3500

4000

4500

5000

44 42 40 38 36 34 32 30 28 26 24 22 20 18 16 14 12 10 8

Motor displacement, cm³/rev

Mo

tor shaf

t speed

, ( rp m )

Free shaf t speed at eng .idle, RPM

Fan trim speed at max trim press , RPM

Optimum minimum displacemen t
for variable motor is defined at the
intersec tion of the two cur ves.

Fan speed for fan motor operating at maximum
displacement with the pump speed at engine idle .

Fan speed for fan motor operatin g
at optimum displacement with th e
pump speed at engine idle .

P106121

設計ガイドライン

油圧式ファン駆動システム

付録 C-可変容量モータを使用するファン駆動サイズ選定計算式

スプレッドシート計算ツール（例） （続き）

モータ容積効率

ポンプ容積効率

96%
96%

この関係は下のグラフに示されています。

•

四角データ点によって描かれた曲線は、ポンプの容量が一定であり、ポンプの入力速度がエンジン
アイドル速度であるときのモータ容量の関数としてのモータ軸速度を表します。

•

三角形のデータ点によって描かれた曲線は、ファン動力係数、トリム圧力、モータ容量の関数とし
てモータ軸速度を表します。

•

選択されたシステムパラメータについては、可変モータの最適な最小モータ容量がこれらの 2 つの
曲線の交点で見つかります。

可変モータの軸速度と容量

AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018 39

P

1

P

2

d

A

L

P106 118E

∆P = (P1 – P2), psid

a , in/sec

2

Fluid acceleration in L length of conduit

L = 1 ft Length of conduit

A, in

2

Area of conduit

m, lbf-sec2/in

4

Fluid mass within the L length of conduit

S.G. = 0.861

Q = V • A, in3/sec Flow rate (in3/sec = GPM x 3.85)

V, ft/sec

D, in Diame ter of the conduit

F, lbf Force

r

g Acceleration of gravity

γ

γ/g = r

t Time interval, seconds

D Pump displa ceme n t

F = ∆P • A, lbf = m • a = rf • Q • V,

∆P • A = rf • Q • V = r •

L • A

t

• V

∆P • A = rf •

L • A

t

•

Q

A

∆P = rf •

L • Q

t • A

and, rf = S.G. • r

H20

(

)

(

)

(

)

The refore:

∆P =

1.43 E-3

t • d

2

(

)

S.G.

(

)

L

(

)

Q

(

)

, Psid

設計ガイドライン 油圧式ファン駆動システム

付録 D-通路内の過渡流による圧力変化、方程式と導出

通路内の過渡流による圧力変化、計算式と導出

流路

40 AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018

SI system

∆P

L

, = (2.122E - 7) •

S.G. • Q

t • d

2

bar

me ter

L

min

L = length, [m]

d = diame ter, [m]

and,

∆P

L

, = (0.2122) •

S.G. • Q

t • d

2

bar

me ter

when:

d = diame ter, [mm]

also,

∆P

L

, = (2.122E - 4) •

S.G. • N • D

t • d

2

bar

me ter

when:

d = diame ter, [mm]

D = displaceme nt,

cm

3

Rev

∆N

t

, average ac celerationa =

rpm

sec

,

English system

∆P

L

, = (5.4996E - 3) •

S.G. • Q

t • d

2

psid

ft

L = length, [ft]

d = diame ter, [in]

∆P

L

, = (3.7189E - 3) •

Q

t

psid

ft

when:

S.G. = 0.861

∆N

t

, a =

rpm

sec

when:

D = displaceme nt,

in

3

rev

A = 1 in

2

∆P

L

• a, = (2.3808E - 3) •

S.G. • D

d

2

psid

me ter

= average ac celeration

(

)

[

]

[ ]

(

)

[

]

(

)

[

]

[

]

[

]

[

]

[

]

[

]

(

)

[

]

(

)

[

]

(

)

N = spee d, [rpm]

and,

∆P

L

, = (2.122E - 4) •

S.G. • D • a

d

2

bar

me ter

(

)

[

]

when:

d = diame ter, [mm]

D = displaceme nt,

cm

3

Rev

[

]

設計ガイドライン 油圧式ファン駆動システム

付録 D-通路内の過渡流による圧力変化、方程式と導出

AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018 41

Motor

Inlet

Motor
Outlet

Mo

tor

Drain

P103122

PV=

+ δP

V

Q

V

+

δ

V

QM+δ

M

PM= + δP

M

QΣ+ δ

Σ

P

Σ

+δ

Σ

P106 123E

P

V0

P

M0

設計ガイドライン

油圧式ファン駆動システム

付録 E-開回路システムにおけるバイパス弁圧力降下の影響

システムがファン速度、モータ速度、コンポーネント定格圧力の最大限界値に近いサイズのアプリケー
ションでは、システムのバイパス弁の圧力と流量の特性による影響を判断する必要があるかもしれませ
ん。一般的な回路では、流量の増加に伴いコンポーネントの圧力の上昇が生じます。これは正常であ
り、システム設計者はこの特性がシステムとそのコンポーネントに悪影響を与えるかどうか確認するよ
うお勧めします。

このセクションでは、ファンのトリム速度変化と油圧モータのトリム圧力変化に対し、バイパス弁の流
量特性による圧力上昇の影響を決定します。ほとんどの圧力調整弁では、流量が増加するとともに圧力
上昇が直線的またはほぼ直線的である一連の流量範囲があります。電気式油圧比例圧力制御について、
以下に図解します。各特性曲線への調整は係数で、各曲線の公称勾配です。この係数、また以下に説明
する他のシステムパラメータを使用して、 システム設計者は、選択されたエンジンセットポイントを上

回るエンジン速度の増加で、トリム速度およびトリム圧力の変化を決定することができます。

この導出を目的として、基本的な調節ファン駆動回路は以下に示すように簡略化できます。

基本的な調節ファン駆動回路

42 AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018

簡略回路図に見られるように、すべてのポンプ流量 QΣはバイパス弁 QV またはファンモータ QM を通過
します。弊社が導出した初期条件では、バイパス弁を通過する流量はゼロであり、ポンプの流量はすべ

てモータを通過します。これは、エンジンがエンジンセットポイントにあるときの
す。トリムポイントより上では、流量の一部がモータを通過し、残りの流量はバイパス弁を通過しま
す。それぞれを通過する流量の比率は、バルブの圧力と流量の特性とファンの法則によるモータファン
の圧力と流量の関係とによって決定されます。

トリムポイント

で

QS0 = QV0 + Q

M0

@t = 0, QV0 = 0.0

\QS0 = Q

M0

\dQS = dQV + dQ

M

QS0 + dQS = Q

V0

+ dQV + QM0 + dQ

M

From the g raph of ∆Pv vs ∆Qv,

PV = P0 + Kp • dQ

V

Kp ≡

From the fan l aws,

∆Pv
∆Qv

,

Q

2

Q

1

,

P

2

P

1

=

2

The refore, dPm = ,

2

P

0

Q

M0

+ dQ

M

Q

M0

- P

0

dPm ≡ dPV, the refore:

dPV = P0 • ,

2

Q

M0

+ dQ

M

Q

M0

- 1

dP

V

P

0

= ,

2

Q

M0

+ dQ

M

Q

M0

- 1

Expanding the right side of the equ ation,

,

2

1 + 2

dQ

M

Q

M0

- 1

dP

V

P

0

= +

dQ

M

Q

M0

,

2

2

dQ

M

Q

M0

If «

dQ

M

Q

M0

Then,

dP

V

P

0

= , 2

dQ

M

Q

M0

Since, dPV =Kp • dQV = Kp • (dQS - dQM),

The refore,

Kp

P

0

(dQS - dQM) = 2

dQ

M

Q

MO

,

Expanding,

Kp • dQS = P0 • + Kp • dQM, 2

dQ

M

Q

M0

Kp • dQS = • {2P0 + Kp • QM0},

dQ

M

Q

M0

Then , dQM =

Kp • dQS • Q

M0

(2P0 + Kp • QM0)

,

The refore, dNM =

dQ

M

D

M

,

Likewise;

(dQV) = (dQS - dQM),

dQV = dQS •

Kp • Q

M0

(2P0 + Kp • QM0)

, 1-

Then ,

dPV = Kp • dQS •

Kp • Q

M0

(2P0 + Kp • QM0)

1-

Summa rizing then:

dQ

S

thru the mo tor at the engine set point,
QM0, the mo tor displa ceme nt, DM, the
initial trim pressu re, P0, and the bypass

we can de termine the inc rease in fan
spee d, dNM, above the theo retical trim
spee d, NM0.

dNM =

Kp • dQS • Q

M0

DM • (2P0 + Kp • QM0)

Likewise, we can de termine the change
in pressu re across the fan mo tor, dPV, as
shown.

This is valid for dQM ≤ 0.5 • dQ

M0

(

)

(

)

( ) (

)

[

]

(

)

[

[

]

(

)

(

)

(

)

(

)

[ ]

[

]

(

)

(

)

(

)

[

]

[

]

(

)

(

)

{

}

{

}

{

}

{

}

[

]

dPV = Kp • dQS •

Kp • Q

M0

(2P0 + Kp • QM0)

1-

[

]

{

}

N = R • Ne

P

δQ

Σ

δQ

M

δQ

V

Q

M0

Q

P

E

n

g

i

n

e

t

r

i

m

s

pe

e

d

Bypass valve and fan motor flow vs. pump
flow

設計ガイドライン 油圧式ファン駆動システム

付録 E-開回路システムにおけるバイパス弁圧力降下の影響

AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018 43

40

50

60

70

80

90

100

110

120

130

140

150

160

170

180

190

200

210

220

230

240

250

260

270

0 1 0 2 0 3 0 40 5 0 60 70

Bypass Flow (l/min)

K

P

Y

=

1

.

0

0

K

0

P

W

=

1

.

0

K

P

U

=

0

.

9

3

K

=

0

.

8

1

P

S

7

K

7

P

Q

=

0

.

6

K

=

0

.

5

8

P

O

K

P

M

=

0

.

5

3

K

=

P

I

0

.

5

2

K

P

F

=

0

.

3

8

P106 124E

D

Pr

essure (bar)

設計ガイドライン

付録 E-開回路システムにおけるバイパス弁圧力降下の影響

油圧式ファン駆動システム

PRV10

バルブでの圧力と流量図

Y、W、U など - 520L0588 カートリッジ・バルブ技術情報の電気油圧比例バルブのコードを参照してく
ださい。

44 AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018

40

50

60

70

80

90

100

110

120

130

140

150

160

170

180

190

200

210

220

230

240

250

260

270

0 10 20 30 40 50 60

70

80

90

100

Bypass Flow (l/min)

P106 125E

K

=

0

.

4

7

5

P

W

K

=

0

.

2

1

3

P

M

K

=

0

.

2

1

3

P

O

Pr

essure (bar)

K

=

0

.

4

0

0

P

U

K

=

0

.

3

7

5

P

S

K

=

0

.

2

5

0

P

Q

K

=

0

.

2

0

0

P

I

K

=

0

.

1

2

5

P

F

設計ガイドライン

付録 E-開回路システムにおけるバイパス弁圧力降下の影響

油圧式ファン駆動システム

PRV12

バルブでの圧力と流量図

W、U、S など - 520L0588 カートリッジ・バルブ技術情報の電気油圧比例バルブのコードを参照してく
ださい。

AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018 45

0

1

2

3

4

5

0 50 100 150

Ambientt emperature,ºF

Satur

ated

va

por

pr

essur

e,

In.

Hg

P106 155E

設計ガイドライン 油圧式ファン駆動システム

付録 F1-空気の比重に対する温度、圧力、相対湿度の影響

空気の比重に対する温度、圧力、相対湿度の影響

ここで、

ν = 空気の比重、lbf/ft3

P = 標準気圧、水銀柱インチ

RH = 相対湿度、 (%/100)

Pvs = 飽和水蒸気圧、水銀柱インチ

T = 温度、°F

H = 高度、ft.（フィート）

標高によって異なる標準大気圧

P = (1.34955E-8)H2 - (1.07145E-3)H + 29.92 水銀柱 Hg

-1000〜15000 フィートで +0.0/- 0.5 水銀柱インチの正確さ

飽和水蒸気圧対周囲温度、

ºF

y = 4E-06x3 - 0.0005x2 + 0.0343x - 0.5782

in.Hg）の比較

温度と圧力（

温度(ºF) Pvs、in. Hg

40 0.2478
42 0.2671
44 0.2891
46 .03119
48 0.3363
50 0.3624
52 0.3905
54 0.42
56 0.4518
58 0.4854

46 AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018

設計ガイドライン 油圧式ファン駆動システム

付録 F1-空気の比重に対する温度、圧力、相対湿度の影響

温度(ºF) Pvs、in. Hg

60 0.5214
62 0.5597
64 0.6004
66 0.6438
68 0.6898
70 0.7387
72 0.7906
74 0.8456
76 0.904
78 0.9657

温度(ºF) Pvs、in. Hg

80 1.032
82 1.101
84 1.175
86 1.253
88 1.335
90 1.421
92 1.513
94 1.609
96 1.711
98 1.818

温度(ºF) Pvs、in. Hg

100 1.932
102 2.0528
104 2.1786
106 2.3109
108 2.4502
110 2.5966
112 2.7505
114 2.9123
116 3.0821
118 3.3606

温度(ºF) Pvs、in. Hg

120 3.4474
122 3.6436
124 3.8492
126 4.0649
128 4.2907
130 4.5272

AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018 47

設計ガイドライン 油圧式ファン駆動システム

付録 F2-大気圧に及ぼす高度の影響

大気圧に及ぼす影響

大気特性:

高度 華氏 32°F(0ºC)での

メートル フィート

0 0 14.696 29.92 760
30 98 14.64 29.80 757
60 197 14.58 29.69 754
90 295 14.52 29.57 751
120 394 14.47 28.45 748
150 492 14.41 29.34 745
180 591 14.35 29.22 742
210 689 14.30 29.11 739
240 787 14.24 28.99 736
270 886 14.18 28.88 734
300 984 14.13 28.76 731
330 1083 14.07 28.65 728
360 1181 14.02 28.54 725
390 1280 13.96 28.43 722
420 1378 13.91 28.32 719
450 1476 13.85 28.20 716
480 1575 13.80 28.09 714
510 1673 13.74 27.98 711
540 1772 13.69 27.87 708
570 1870 13.64 27.76 705
600 1969 13.58 27.65 702
900 2953 13.06 26.59 675
1200 3937 12.55 25.56 649
1500 4921 12.07 24.57 624
1800 5906 11.60 23.63 600
2100 6890 11.16 22.71 577
2400 7874 10.73 21.84 555
2700 8858 10.31 20.99 533
3000 9843 9.91 20.18 513
3300 10827 9.53 19.40 493
3600 11811 9.16 18.65 474
3900 12795 8.81 17.93 456
4200 13780 8.47 17.24 438
4500 14764 8.14 16.58 421
6000 19685 6.69 13.61 346

大気圧、 Psia

絶対圧力

in Hg

絶対圧力

in Hg

48 AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018

Atmospher

ic

pr

essur

e,

In.

Hg

.

Altitude,ft

35

30

25

20

15

10

5

0

0

5000

10000

15000

20000

25000

30000

35000

y = 30.262e

-4E-05x

R = 0.999

2

P

r

e

s

s

u

e

n

r

I

.

H

g

.

E

x

p

o

n

e

t

a

l

P

e

s

u

e

g

.

)

n

i

(

r

s

r

I

n

.

H

P106 154E

設計ガイドライン 油圧式ファン駆動システム

付録 F3-大気圧に及ぼす一般高度の影響

大気圧に及ぼす一般高度の影響

大気圧と高度の比較

大気圧と高度の比較を示すデータ

ASHRAE 学会ガイドからのデータ: 計算圧

in Hg

高度、フィート 圧力水銀柱 Hg

-1000 31.02 31.50 0.48

-500 30.47 30.87 0.40
0 29.921 30.26 0.34
500 29.38 29.66 0.28
1000 28.86 29.08 0.22
5000 24.89 24.78 -0.11
10000 20.58 20.29 -0.29
15000 16.88 16.61 -0.27
20000 13.75 13.60 -0.15
25000 11.1 11.13 0.03
30000 8.88 9.11 0.23
35000 7.04 7.46 0.42
40000 5.54 6.11 0.57
45000 4.36 5.00 0.64
50000 3.436 4.10 0.66

差= 計算圧 - データ圧 in Hg

AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018 49

設計ガイドライン

油圧式ファン駆動システム

付録 G-逆回転のファンがシステム性能に及ぼす影響

ファンの回転方向を変更する必要があるアプリケーションでは、ほとんどのファンはその性能が低下し
ます。ファンの中には逆方向での性能が同等または類似するように設計されているものもありますが、
今日の車輌に搭載されている多くの軸流ファンでは一般的ではありません。ファンブレードの設計の中
には、回転方向とピッチ角（迎角）によって著しく異なる効率持つものがあります。こういう場合「効
率」という用語を使用し、ファンは同じ速度で同じ量の気流を生成しないこと、 および/または順方向

の回転で同じ量の気流を生成するためにより多くの動力を必要とすることを示します。

冷却システム設計者は、ファン固有の性能特性に関して、ファン供給者に相談することをお勧めしま
す。性能特性は、動作速度、静圧力降下、回転方向に基づきます。この情報を使用して、ファンが冷却
システムの特定のニーズを満たすかどうか検証確認することが可能です。この情報が与えられることに
よって、システム設計者はこれらの変更の影響を調査し、是正処置を導入する必要があるかどうかを判
断できます。

以下は、ファンの方向を逆にすると発生するかもしれないいくつかの特徴に関するガイドです。これら
の目的のため、ファンは設計上の「トリム」速度と、順方向である場合の冷却器全体の求められる最大

「静的」動作圧力で動作すると想定されます。

50 AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018

設計ガイドライン

油圧式ファン駆動システム

付録 G-逆回転のファンがシステム性能に及ぼす影響

基準：

2600 rpm

1.

所定のファン速度に対する流量は、その速度に対するファン流量/静圧の曲線と、冷却器の抵抗圧と
空気流量特性曲線との交差によって決定されます。

2.

その速度（気流と静圧）でファンを回転させるために必要な動力は、一定の RPM でファン定格流量
とファン動力カーブが交差するこの点の直上に位置します。ファンの動力の大きさは、グラフの右

上隅の二次 Y 軸によって決定します。

条件

1: 2600 rpm

での順方向ファン動作

での逆方向ファン動作

1.

2600 rpm 逆方向での定格流量は、2600 rpm 順方向回転でファンによって生成される流量より少な
いです。空気流量がより少なく、冷却器の静圧も低下します。

2.

ファンを同じ速度で、しかし逆方向に回転させるために必要な動力は、順方向の回転で必要とされ
る動力より少ないです。ファンはより低い静圧でより少ない流量を生成し、 したがって、より低い

動力要件を生成します。

AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018 51

設計ガイドライン

油圧式ファン駆動システム

付録 G-逆回転のファンがシステム性能に及ぼす影響

条件

2:

逆方向で、（ファン速度を逆に増加させることによって）ほぼ同じ入力パワーレベルで動作する

ファン

1.

ファン速度が 2810 rpm の逆方向回転であっても、ファンの流量は小さくなります。

2.

2810 rpm でファンを逆方向に回転させるために必要な動力は、順方向に 2600 rpm で回転させるた
めに必要な動力とほぼ同じです。ファンはそれでもより低い静圧でより少ない流量を生成していま

す。（ファン効率は逆方向で低下します。）

条件

3:

逆方向で、（ファン速度を逆に増加させることによって）ほぼ同じ流量で動作するファン

1.

ファン速度が逆方向回転で 3060 rpm であっても、ファンの流量はほぼ同じです。

2.

ファンは、同じ流量と静圧ではより多くの電力を必要とします。逆方向の回転では効率が悪いため
です。

52 AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018

設計ガイドライン

油圧式ファン駆動システム

付録 G-逆回転のファンがシステム性能に及ぼす影響

逆回転のファンに反応するシステム

•

「冷却効率」は、冷却器の冷却能力に比例します。すなわち、実際の周囲温度が元となる設計の最大

周囲温度（システム設計温度）より低い場合、その比率は 1 より大きくなります。比率が 1.0 より
大きい場合、冷却器はシステムの冷却ニーズを満たす空気流量それほど必要としません。したがっ

て、ファン動力要件は「設計」最大周囲温度での動力よりも低くなります。

•

「設計」最大周囲温度では、冷却器を通る空気流量割合の減少は、冷却器の「冷却効果」を低下させ

ることと同等の効果があります。従って、2 つの概念は等価です。

•

それゆえ、冷却器を通過する空気流量が減少する（冷却効率≤ 1.0）につれて、 新しい“T
度を計算することができ、冷却器が依然として最大熱負荷を満たす周囲温度の新しい上限を定義し

ます。

新しい「T

実際の周囲

」温度は、元の設計最大周囲温度より低くなります。

実際の周囲

”温

AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018 53

( )

( )

( )

( )

( ) ( )

( )

CCCCT

TT

Q

Q

TT

Therefore

CT

CT

Q

Q

Let

T

TT

TT

and

Q

Q

then

QQ

IF

TTQ

TTQ

TTCm

and

TTCm

Coolant

Maximum

Coolant

MaxAmbient

Coolant

A

Maximum

MaxAmbient

MaxAmbientCoolant

ActualAmbCoolant

Maximum

Maximum

A

CoolantMaximum

CoolantA

Coolant

p

Coolant

p

A

º65.40º50º1001

8424.0

1

º100*

8424.0

1

*

,

º50

º100

,0.1

tionHeat Rejec

tionHeat Rejec

: LetAnd

rd RPM Forwa2600at Flow

se RPM Rever2600at Flow

8424.0

:

bemust Tnew the therefore1.0,bemust

,0.1

and ,0.1

tionHeat Rejec

tionHeat Rejec

*

*

tionHeat Rejec

tionHeat Rejec

**tionHeat Rejec

**tionHeat Rejec

Revin Amb ActualNew

Revin Amb ActualNew

Actual

Ambient Actual Maximum

Maximum

ctual

Actual

Revin ActualAmb

Actual

Actual

Maximum

ctual

Ambient Actual Maximum

Amb ActualActual

Maximum

ctual

Ambient Actual MaximumMaximumMaximum

Amb ActualActualctual

=−−−=

−=−

=

=

≡

==

≤≥

−

−

≤

≤≡

−

−

=

−=

−=

.

.

設計ガイドライン

付録 G-逆回転のファンがシステム性能に及ぼす影響

油圧式ファン駆動システム

導出

:

54 AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018

逆転ファン駆動システムの提案ガイドライン:

ファン速度

逆方向の

ファン駆動システムがポンプ速度または容量によって流量制限される場合、これは自動的に発生しま
す。しかしシステムが圧力制限される場合は発生しません。

を順方向と同様に維持することが望ましい場合：

設計ガイドライン

油圧式ファン駆動システム

付録 G-逆回転のファンがシステム性能に及ぼす影響

•

冷却システムによって遮断される熱は、順方向の回転の熱よりも小さくなります。

•

ファンを逆方向に駆動する動力は、順方向よりも小さくなります。

•

ファンを回転させるトルク、故に油圧モータの圧力差は、ファン速度が同じであるため、動力比に
比例します。

逆方向の

•

•

•

•

チップの速度はファンの回転速度に比例し、ファンの内部応力はファンの速度の 2 乗に比例します。

逆方向の

•

•

•

•

•

ファン動力

システムによる熱遮断は、依然として順方向よりも少なくなりますが、一定のファン速度（HR α
speed ratio）を維持するときよりもよくなります。

逆方向のファン速度は、順方向より大きくなります。ファンを回転させるトルク（および油圧圧力
差）は、順方向よりも小さくなります（ファンを回転させる動力は同じですが、速度が大きくなり
ます）。

ファンの回転に必要な流量は順方向より逆方向の方が大きくなるため、この条件によって、ファン
システムの流量要件を満たすために必要な最大ポンプ容量または最大ポンプ速度を定義することが
できます。

これらの条件をファンの供給者と確認してください。新しい速度要求が最大速度制限を超える可能
性があります。

ファン流量

システムによる熱遮断は、順方向の時と同じになります。
逆方向にファンを回転させるために必要な動力は、順方向の回転よりも大きくなります。なぜなら、

逆方向に回転するファンは効率が低くなるためです。
逆方向のファン速度は、順方向より大きくなります。ファンを回転させるトルク（および油圧圧力

差）は、順方向よりも大きくなる可能性があります（ファンを回転させる動力が大きくなり、速度
も大きくなります）。

ファンの回転に必要な流量は順方向より逆方向の方が大きくなるため、この条件によって、ファン
システムの流量要件を満たすために必要な最大ポンプ容量を決めることができます。

これらの条件をファンの供給者と確認してください。新しい速度要求が最大速度制限を超える可能
性があります。

を順方向と同様に維持することが望ましい場合：

を順方向と同様に維持することが望ましい場合：

チップの速度はファンの回転速度に比例し、ファンの内部応力はファンの速度の 2 乗に比例します。

AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018 55

設計ガイドライン 油圧式ファン駆動システム

付録 G-逆回転のファンがシステム性能に及ぼす影響

性能の要約：（参照のみ）

56 AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018

設計ガイドライン

油圧式ファン駆動システム

付録 H-逆回転ファン付き H1 ポンプのファン駆動のシステム検討事項

逆回転ファン付き H1 ポンプのファン駆動のシステム検討事項

付録 G に述べられているように、ファンの回転方向を変更する必要があるアプリケーションでは、ほと
んどのファンはその性能が低下します。ファン駆動コントロールバルブの H1 ポンプを使用する ファン
システムの場合、コントロールバルブは PLUS+1® コントローラからのコマンドを受け、ポンプ容量を
変更してファン速度を調整します。ポンプ速度が設計セットポイントである場合は、所定の冷却能力に

必要なファン速度はポンプの容量によって決定されます。

多くのシステムでは、この条件下でのファン速度は設計上の最大速度に近くなると考えられます。ポン
プ速度がセットポイントより増加し、ポンプが最大容量に指令された場合、 ファン速度はポンプ速度比

に比例して上昇し、ファンモータの圧力差はポンプ速度比の 2 乗に比例して増加します。

これが起きないよう、両方向の回転に対して圧力リミッタ（PL)の設定圧力を調整することによって、
両方向の回転での最大ファン速度を制限することがシステム設計者に対して推奨されます。

圧力リミッタ調整手順

順方向の回転については、求められる最大ファン速度および最大ファン動力であるときのファンモータ
の圧力差を決定します。これは

（冷却システム内のバラツキを考慮に入れたもの）に等しくなるよう調整します。

逆方向の回転については、求められる最大ファン速度および最大ファン動力であるときのファンモータ
の圧力差を決定します。これは
向に回転しているときに求められるファン速度と動力を決定します。付録 G 参照）。圧力リミッタ設定

を、

逆方向設計圧力

します。
ポンプが OEM 生産ラインに着いたポンプは、公称 PL 設定 150 bar、高圧リリーフバルブ(HPRV)設定は

選択された注文コードによって 250 bar、300 bar、350 bar、400 bar のいずれかになります。ファンが
所定のファン速度に到達してシステムの冷却ニーズを満たすため、PL を再調整する必要があります。
より高い圧力設定をした場合 HPRV を交換する必要がある可能性があります。バルブを交換する場合
は、サービスマニュアル 520L0848 または 520L0958 に記載された推奨手順に従ってください

+ 20 bar（冷却システム内のバラツキを考慮に入れたもの）に等しくなるよう調整

順方向設計圧力

逆方向設計圧力

です。圧力リミッタ設定を、

です（ファンと冷却器の製造元に相談し、ファンが逆方

順方向の設計圧力

+ 20 bar

HPRV 設定値は、PLR 再調整後、PL 設定値より少なくとも 30 bar 大きくする必要があります。
圧力リミッタを調整する場合は、サービスマニュアル 520L0848 または 520L0958 に記載された推奨調

整手順に従うか、原動機の停止後およびファンの回転が停止確認後に行ってください。

エンジン速度が無負荷高アイドル（NLHI）状態にあるとき、または設計セットポイントと NLHI との間
の正の加速中、圧力リミッタ設定によってファン速度が製造元の最大速度制限を超えないことを確認し

てください。エンジンが加速しているときのファン速度の変化を代表する一般的な挙動については、58
〜59 ページのグラフを参照してください。

急激にエンジン速度が上昇する場面では、ファンが圧力リミッタ設定値および高圧リリーフバルブ設定
値近くで動作している場合は、ファン速度が設計上のトリム速度を約 10%超過する可能性があります

（システム圧力差は、高圧リリーフ設定値を約 20%超過）。その結果として、システムインテグレータ

は、ファンおよび油圧コンポーネントのサイズを選定する際にこの点を考慮に入れる必要があります。
ポンプとモータの寿命は、速度と圧力両方の影響を受けます。ご希望される寿命目標を達成するかどう

かを判断するシステムのデューティサイクルの分析に関しましては、弊社までお問い合わせください。

AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018 57

A

B

MA

S

M3

C2

C1

M4

M5

MB

L4

L2

M14

F00B

F00A

CW

P108 684E

設計ガイドライン

油圧式ファン駆動システム

付録 H-逆回転ファン付き H1 ポンプのファン駆動のシステム検討事項

H1 ポンプのファン駆動コントロール(FDC)オプションに関する追加情報

FDC

コントロール搭載

H1

ポンプ

-

回路図

流量方向と 信号

ポンプ回転
軸から見て時計回り(CW)

ファンの順方向回転 ファンの逆方向回転（ラジエー

制御電流 12 V DC で 1050mA 未満　24V

DC で 550 mA 未満

システムポート A
フロー

システムポート B
フロー

サーボゲージポー
ト高圧側

FDC 始動電流とエンド電流

In (Low) Out (High) Out (High) In (Low)

Out (High) In (Low) In (Low) Out (High)

M5 M4 M5 M4

ファン駆動システムの一般的な FDC コントロール曲線は、代表的な NFP
コントロール曲線の上にあります。FDC コントロールテストでは、固定オリフィスをポンプの A ポート
と B ポートの間の流れ方向に配置し、ファンを駆動する固定容量モータの流量/圧力関係と等しくなる
ようにサイズが選定されます。

タ洗浄）

12 V DC で 1050mA 以上　24V
DC で 550 mA 以上

ポンプ回転
軸から見て反時計回り(CCW)

ファンの順方向回転 ファンの逆方向回転（ラジエー

タ洗浄）

12 V DC で 1050mA 未満　24V
DC で 550 mA 未満

12 V DC で 1050mA 以上　24V
DC で 550 mA 以上

バルブ負荷

テストの FDC

定圧

58 AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018

0

2

-2

4

6

8

10

12

14

16

18

20

-4

-6

-8

-10

-12

-14

-16

-18

-20

Degrees

0.0

0.1

0.2

0.3

0.4

0.5

0.6

0.7

0.8

0.9

1.0

1.1

1.2

1.3

1.4

1.5

1.6

1.7

1.8

1.9

2.0

Amps

P108 678E

tc1_hyst_12volt_1800 rpm_
360dbar_50secrmp: Swangle

tc1_hyst_12volt_1800 rpm_
250dbar_50secrmp: Swangle

tc2_hyst_12volt_1800 rpm_

154.8lpm_50secrmp: Swangle

tc1_hyst_12volt_1800 rpm_
looped hoses_50secrmp: Swangle

tc1_hyst_12volt_1800 rpm_
50dbar_50secrmp: Swangle

tc1_hyst_12volt_1800 rpm_
150dbar_50secrmp: Swangle

設計ガイドライン

油圧式ファン駆動システム

付録 H-逆回転ファン付き H1 ポンプのファン駆動のシステム検討事項

始動電流とエンド電流

作動限界

一般的な曲線上の代表点が、以下の表に示されています。

始動電流とエンド電流

コントロール パラメータ 順方向電流 (mA)

（電流方向を減少）

12V DC

始動電流（一般的）

780 1300

エンド電流 ファン駆動システム圧力に依存

エンド電流の公差

公称範囲

最大電流許容値

24V DC

始動電流（一般的）

エンド電流 ファン駆動システム圧力に依存

400 680

エンド電流の公差

公称範囲

最大電流許容値

ファン駆動コントロール (FDC) には、他のタイプのコントロールと比較して、発生する最大サーボ圧力
差に対する制限があります。そのため、さまざまなフレームサイズの H1 ポンプにおいて達成可能な操

逆方向電流 (mA)

（電流方向を増加）

1800

920

作条件に対する制限があります。標準的なファン駆動システムは、流量が高い場合にピーク圧力に達す
ることは少ないので、FDC 装備のポンプを下に定義された制限を超えて使用しないことが重要です。

ファン駆動コントロールを備えた H1 ポンプファミリー作動限界の一般的な制限は、以下の図に示され
ています。それぞれの H1 ポンプ容量に対して 1 つの図があります。一定の圧力値は各容量で同じでは
ないことにご注意ください。すべてが、各容量に必ずしも適用可能ではないためです。

以下の図では、各曲線の下の領域は、所定のシステム圧力差に対する適切な作動限界を示します。

AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018 59

P109526

Stroke (%)

Pump RPM

H1P045 with CP8 Valveplate and FDC

250 bar System Delta Pressure
290 bar System Delta Pressure
340 bar System Delta Pressure
400 bar System Delta Pressure

0

20

40

60

80

100

120

0

500

1000

1500 2000

2500 3000

3500

4000

St

or

ke (%)

Pump RPM

H1P053 with CP14 Valveplate and FDC

240 bar System Delta Pressure
330 bar System Delta Pressure
380 bar System Delta Pressure
400 bar System Delta Pressure

P109527

0

20

40

60

80

100

120

0

500

1000

1500

2000 2500

3000

3500

4000

0

20

40

60

80

100

120

0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000

Stroke (%)

Pump RPM

H1P060 with CP17 Valveplate and FDC

250 bar System Delta Pressure
300 bar System Delta Pressure
350 bar System Delta Pressure
400 bar System Delta Pressure
450 bar System Delta Pressure

P109528

設計ガイドライン 油圧式ファン駆動システム

付録 H-逆回転ファン付き H1 ポンプのファン駆動のシステム検討事項

ファン駆動コントロール付

H1

ポンプの作動限界

:

60 AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018

Stroke (%)

Pump RPM

H1P068 with CP17 Valveplate and FDC

230 bar System Delta Pressure
300 bar System Delta Pressure
350 bar System Delta Pressure
400 bar System Delta Pressure
450 bar System Delta Pressure

P109529

0

20

40

60

80

100

12

0

0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000

0

20

40

60

80

100

120

0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000

Stroke (%)

Pump RPM

H1P069 with CP17 Valveplate and FDC

250 bar System Delta Pressure
350 bar System Delta Pressure
450 bar System Delta Pressure

P109530

0

20

40

60

80

100

120

0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000

Stroke (%)

Pump RPM

H1P078 with CP17 Valveplate and FDC

250 bar System Delta Pressure
350 bar System Delta Pressure
450 bar System Delta Pressure

P109531

設計ガイドライン 油圧式ファン駆動システム

付録 H-逆回転ファン付き H1 ポンプのファン駆動のシステム検討事項

AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018 61

0

20

40

60

80

100

120

0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000

Stroke (%)

Pump RPM

H1P089 with CP17 Valveplate and FDC

250 bar System Delta Pressure
350 bar System Delta Pressure
450 bar System Delta Pressure

P109532

Stroke (%)

Pump RPM

H1P100 with CP17 Valveplate and FDC

250 bar System Delta Pressure
350 bar System Delta Pressure
450 bar System Delta Pressure

P109533

0

20

40

60

80

100

120

0

500

1000

1500

2000

2500 3000

3500

4000

0

20

40

60

80

100

120

0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000

Stroke (%

)

Pump RPM

H1P060 with CP17 Valveplate and FDC

250 bar System Delta Pressure
300 bar System Delta Pressure
350 bar System Delta Pressure
400 bar System Delta Pressure
450 bar System Delta Pressure

P109528

0

20

40

60

80

100

120

0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000

Stroke (%)

RPM

H1P115 with CP17 Valveplate and FDC

350 bar System Delta Pressure
450 bar System Delta Pressure

P109534

設計ガイドライン 油圧式ファン駆動システム

付録 H-逆回転ファン付き H1 ポンプのファン駆動のシステム検討事項

62 AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018

0

20

40

60

80

100

120

0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000

Stroke( %)

Pump RPM

H1P130 with CP17 Valveplate and FDC

250 bar System Delta Pressure
350 bar System Delta Pressure
450 bar System Delta Pressure

P109535

Stroke (%)

Pump RPM

H1P147 with CP17 Valveplate and FDC

P109536

0

20

40

60

80

100

120

0

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1000

1500

2000 2500

3000

3500

4000

250 bar System Delta Pressure
350 bar System Delta Pressure
450 bar System Delta Pressure

0

20

40

60

80

100

120

0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500 4000

Stroke (%)

Pump RPM

H1P165 with CP17 Valveplate and FDC

350 bar System Delta Pressure
450 bar System Delta Pressure

P109537

設計ガイドライン 油圧式ファン駆動システム

付録 H-逆回転ファン付き H1 ポンプのファン駆動のシステム検討事項

AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018 63

0

20

40

60

80

100

120

0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500

Stroke (%)

Pump RPM

H1P210 with CP17 Valveplate and FDC

250 bar System Delta Pressure
350 bar System Delta Pressure
450 bar System Delta Pressure

P109542

0

20

40

60

80

100

120

0 500 1000 1500 2000 2500 3000 3500

Stroke (%)

Pump RPM

H1P250 with CP17 Valveplate and FDC

250 bar System Delta Pressure
350 bar System Delta Pressure
450 bar System Delta Pressure

P109543

設計ガイドライン

油圧式ファン駆動システム

付録 H-逆回転ファン付き H1 ポンプのファン駆動のシステム検討事項

原動機の速度変化に対する感度（負荷感度） - （例、J フレーム）

ポンプの NFPE の普通の特性は、動作の通常部分として生じるエンジン/ポンプ速度の変動を補正し、フ
ァンの速度をエンジン速度が変わる前のレベル近くに維持します。もちろん、これは、ポンプが、その

最大容量を達成できるまでにのみ生じ得ます。これを超えると、ファンの速度は著しく変化します。

エンジンラグ

状況 (20% 以下のエンジン減速) を表す状況では、ファン速度の大きな減速はなく；ポンプ

のより低速度でより低いポンプモーメントは、比較的に安定した出力流量の維持するため、ポンプのス

64 AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018

トロークを増加させます。

スロットルダウン

状態(50%を超えるエンジン減速) で表される、すべての条件において、ファン速度の

減速割合はポンプ速度の減速割合より低いものでした。
以下に示す曲線は、J フレームでのテストのものです。他のフレームサイズで見られる動作を表してい

ます。

3.0

RPM
x 10

Input speed

2.9

2.8

2.7

2.6

2.5

2.4

2.3

2.2

2.1

2.0

1.9

1.8

1.7

1.6

1.5

1.4

1.3

1.2

1.1

1.0

0.9

0.8

0.7

0.6

0.5

0.4

0.3

0.2

0.1

0.0

0

40

80

120

160

200

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320

360

400

-40

-80

-120

-160

-200

-240

-280

-320

-360

-400

Bar

3

Degrees

0

2

4

6

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10

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14

16

18

20

-2

-4

-6

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-10

-12

-14

-16

-18

-20

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3 4 5

7

8

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10

11

12 13

14

15

16

17

18

19 20

6

Fan drive speed

Swangle

MA_MB_System_Press

M4_M5_Servo_Press

P108 679E

DBar

30

26

22

18

14

10

2

-14

-18

6

0

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-6

-10

-22

-26

-30

28

24

20

16

12

8

4

-4

-8

-12

-16

-20

-24

-28

Seconds

3.0

RPM
x 10

Input speed

2.9

2.8

2.7

2.6

2.5

2.4

2.3

2.2

2.1

2.0

1.9

1.8

1.7

1.6

1.5

1.4

1.3

1.2

1.1

1.0

0.9

0.8

0.7

0.6

0.5

0.4

0.3

0.2

0.1

0.0

0

40

80

120

160

200

240

280

320

360

400

-40

-80

-120

-160

-200

-240

-280

-320

-360

-400

Bar

3

Degrees

0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

20

-2

-4

-6

-8

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-12

-14

-16

-18

-20

0

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2

3 4 5

7

8

9

10

11

12 13

14

15

16

17

18

19 20

6

Fan drive speed

Swangle

M4_M5_Servo_Press

P108 680E

MA_MB_System_Press

DBar

30

26

22

18

14

10

2

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6

0

-2

-6

-10

-22

-26

-30

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24

20

16

12

8

4

-4

-8

-12

-16

-20

-24

-28

Seconds

設計ガイドライン

油圧式ファン駆動システム

付録 H-逆回転ファン付き H1 ポンプのファン駆動のシステム検討事項

原動機速度の変動

(2500〜2000〜2500 rpm)

原動機速度の変動

(2500〜1000〜2500 rpm)

AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018 65

3.0

RPM
x 10

Input speed

2.9

2.8

2.7

2.6

2.5

2.4

2.3

2.2

2.1

2.0

1.9

1.8

1.7

1.6

1.5

1.4

1.3

1.2

1.1

1.0

0.9

0.8

0.7

0.6

0.5

0.4

0.3

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0

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80

120

160

200

240

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320

360

400

-40

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-160

-200

-240

-280

-320

-360

-400

Bar

3

Degrees

0

2

4

6

8

10

12

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16

18

20

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3 4 5

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9

10

11

12 13

14

15

16

17

18

19 20

6

Fan drive speed

Swangle

M4_M5_Servo_Press

P108 681E

MA_MB_System_Press

DBar

30

26

22

18

14

10

2

-14

-18

6

0

-2

-6

-10

-22

-26

-30

28

24

20

16

12

8

4

-4

-8

-12

-16

-20

-24

-28

Seconds

3.0

RPM
x 10

Input speed

2.9

2.8

2.7

2.6

2.5

2.4

2.3

2.2

2.1

2.0

1.9

1.8

1.7

1.6

1.5

1.4

1.3

1.2

1.1

1.0

0.9

0.8

0.7

0.6

0.5

0.4

0.3

0.2

0.1

0.0

0

40

80

120

160

200

240

280

320

360

400

-40

-80

-120

-160

-200

-240

-280

-320

-360

-400

Bar

3

Degrees

0

2

4

6

8

10

12

14

16

18

20

-2

-4

-6

-8

-10

-12

-14

-16

-18

-20

0

1

2

3 4 5

7

8

9

10

11

12 13

14

15

16

17

18

19 20

6

Fan drive speed

Swangle

M4_M5_Servo_Press

P108 682E

MA_MB_System_Press

DBar

30

26

22

18

14

10

2

-14

-18

6

0

-2

-6

-10

-22

-26

-30

28

24

20

16

12

8

4

-4

-8

-12

-16

-20

-24

-28

Seconds

設計ガイドライン

油圧式ファン駆動システム

付録 H-逆回転ファン付き H1 ポンプのファン駆動のシステム検討事項

原動機速度の変動

(2500〜1600〜2500 rpm)

原動機速度の変動

66 AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018

(2500〜800〜2500 rpm)

P108 683E

9
8

7
6
5
4
3
2
1
0

J

H

G

F

E

D

10% displacement to 90%
displacement response time

Destroke from maximum
forward to neutral

Maximum forward to
maximum reverse

Pump Frame

Response time in seconds

W

設計ガイドライン

油圧式ファン駆動システム

付録 H-逆回転ファン付き H1 ポンプのファン駆動のシステム検討事項

J フレームは例としてのみ使用されます。
急激にエンジン速度が上昇すると、ファンが圧力リミッタ設定値および高圧リリーフバルブ設定値近く

で動作している場合は、ファン速度が設計上のトリム速度を約 10%超過する可能性があります（システ
ム圧力差は、高圧リリーフ 設定値を約 20%超過）。その結果、システムインテグレータは、ファンおよ
び油圧コンポーネントの選定する際にこの点を考慮に入れる必要があります。

FDC コントロールの安全機能により、ポンプ制御への入力信号とディーゼルエンジンが同時にオフにな
った場合、ポンプは最大容量までストロークします。この状況では、ループ低圧事象が発生し、ポンプ

が損傷する可能性があります。したがって、エンジンのオフ切換え時は、ポンプコントロールへの入力
信号を有効にしておくことを強く推奨します。

詳細情報につきましては、弊社までお問い合わせください。

H1 FDC 応答時間（一般的なファン駆動システム搭載）

警告

このコントロールは、ファン駆動システム専用です。
他のシステムで使用すると、機械やその構成要素が予期せぬ動きをする可能性があります。コントロー

ルへの入力信号が喪失すると、ポンプの流量が最大になります。本製品の使用に関するご質問は、弊社
までお問い合わせください。

アプリケーション起動方法（PL オフセット考慮）

斜板の高角度での圧力リミッタ (PL) 設定は、システムポートがブロックされた状態で行われる弊社製品
テストスタンドの設定では 30〜50 bar と非常に低くできます。

この影響は、ファン駆動アプリケーションに大きな効果を与えます。これらのアプリケーションは、

（ファンの典型的な速度/トルク曲線により）高角度の斜板で常にピーク圧力に到達するという点で特有

です。ピークシステム圧力、引いてはファン速度を特定のアプリケーションで制限するために PL が必
要ですから、標準工場テスト手順による PL 設定でのこの減少は、最適な冷却より低くなります。この
挙動のため、以下の手順を使用して、新規ファン駆動アプリケーションの工場 PL 調整（専門コード）
の値を決定する必要があります 。これは、ポンプを機械に設置する前に、機能するファンアッセンブリ
なしで PL をテスト施設で事前設定したい場合に必要です。

1.

標準 PL 設定 150 bar の FDC ポンプを注文してください。標準的なポンプ構成には、PL 設定で 150
bar と、HPRV 設定で 250 bar、300 bar、350 bar、400 bar があります。

2.

FDC コントロールコントロールへのニュートラルの信号で、エンジンを定格運転速度にして機械を
起動しま す。FDC への信号を徐々に変更してファン速度を上昇します。もし、ファンが最大動作速
度の 制限値を超え始める場合は、上の項に記載された手順を使用するか、機械をとめて、PL をより
低い圧力設定に調整します。このステップは、次のステップでファンが最大速度制限を超えて動作

AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018 67

設計ガイドライン

油圧式ファン駆動システム

付録 H-逆回転ファン付き H1 ポンプのファン駆動のシステム検討事項

できないことを確実にす るためにあります。HPRV の圧力設定を上げる必要がある場合があります。
PL 設定が、サービ スマニュアル 520L0848 または 520L0958 に記載されている推奨設置手順に従
って、ポンプ の HPRV より少なくとも 30 bar 下回っていることを確認します。

3.

サービスマニュアル 520L0848 または 520L0958 に記載された推奨調整手順に従って、PL 設定値
をサイズ選定プロセス中に決定された値に調整するか、機械を停止してファンが停止したかどうか

を確認します。

これはゼロアンペアではなく、中央域の電流レベルになります。

4.

定格運転速度と FDC への最大コマンドで、エンジンを動作してください。必要に応じて、サービス
マニュアル 520J0848 または 520L0958 に記載された推奨調整手順に従って、PL を調整して上記の
ように所定のピークファン速度を達成します。（ファンの順方向回転、次に逆方向回転で実行しま

す）

5.

アプリケーション検討過程で、または「初期アプリケーション起動」で、手順 2 から 4 の指示に従
います。機械を停止し、次にポンプシステムホースの接続をファン駆動回路から離します。システ

ムポートをブロックし、工場テストスタンドの流量なしの状態にシミュレートします。

6.

機械を FDC へのニュートラル信号によって起動し、工場試験スタンド状態をシミュレートする以下
の条件で動作します。ポンプ速度 1775 rpm、油の温度 50℃〜80℃、FDC ソレノイドへのゼロ流量
およびフルフロー電流。順方向および逆方向の流れに対して達成されたシステム圧力差を記録しま

す。

7.

これらのシステム圧力差が、サービスマニュアル 520L0848 または 520L0958 に記載されている推
奨設置手順に従って、ポンプの高圧リリーフバルブより少なくとも 30 bar 以上 下回っていることを
確認します（そうでない場合は機械を停止し、弊社に連絡してその次に高い圧力レベルの HPRV を
取り付けます。このテストを繰り返します）。

PL 設定は、HPRV 設定より小さくなるはずです。

68 AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018

P108918

設計ガイドライン

油圧式ファン駆動システム

付録 I- RDM ファン駆動のためのシステム検討事項

RDM ファン駆動のシステム検討事項

これらのアプリケーションガイドラインは、方向制御バルブなしで負荷出力方向を反転させる逆回転容
量モータ (RDM)を備えた開回路システム用です。そのシステムは方向制御バルブを持ちません。RDM

は、入力コマンドに基づくシステム圧力を制御して、負荷速度を調整する開回路システムでのみ使用す
る必要があります。ポンプで制御された容量または流量は、RDM で使用すべきではありません；方向

変化の負荷および/またはモータの速度超過する危険があります。これは、モータの容量が完全な順方
向からゼロを通り、完全に逆転するためです。

逆転順序

推奨する逆シーケンスを下に示します。システムを最低標準システム圧力（低圧スタンバイ）になるよ
うコマンドし、負荷速度の減速を可能にすることによって、負荷は最小標準システム速度までまず減速
します。RDM を次に逆にシフトさせ、システム圧力を上昇させて所定の速度を達成します。同じプロ

セスを使用し、次に負荷を元の方向に戻します。モータをシフトする前に負荷を減速させる主な目的
は、回転負荷を逆転させる時に「フライホイール」固有の影響を緩和するためです。これは、回転負荷
のエネルギーを油圧システムに戻して生じる圧力スパイクとシステム内の他の障害を最小限に抑えま
す。また、モータシステムの戻りラインを通って、通常の流れと反対方向にオイルが流れる可能性を最
小限にも抑えます。

モータの反転を開始する前にシステム内の速度と圧力を減少させる別の理由は、モータの寿命に対する
シフトプロセスの影響を最小限に抑えるためです。反転開始時のシステム圧力および/または速度が高

いほど、斜板軸受の磨耗リスクが大きくなり、それら軸受の寿命が短くなります。

逆転順序

何らかの理由により、より速い負荷減速のシステム要求に基づき、この理想的な過程が達成できない場
合；逆転前にシステムの圧力設定を下げ、ファンが逆転している間はシステムの圧力スパイクを最小限
に抑えて遅らせることが最低要件です。減圧信号と逆転信号間のこのステップで発生する遅延は、確実
に圧力制御が応答し、ファンが最小速度条件まで減速するのに十分な長さである必要があります。これ
までの経験で、1 秒の遅延が十分であると提案していますが、テストで検証確認する必要があります。

ファンが完全に逆転すると圧力が上昇し、所定のファン速度またはファン加速時間を達成できます。
順方向から逆方向に移行するモータの最短応答時間は約 350 ms であるため、逆転信号の送信と、シス

テム圧力を増加させる信号の送信との間に必要とされる遅延は 500 ms より大きくする必要があります。
モータが最大容量に到達する前にシステム圧力を上昇させるコマンドによって、ファンの加速中にシス

テム圧力が上昇する結果となります。遅延が長くなるほどファンがさらに減速し、ファンを完全に停止
して逆方向にする圧力を最小限に抑えます；シフトシーケンス中の冷却能力削減にもつながります。同

AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018 69

設計ガイドライン

油圧式ファン駆動システム

付録 I- RDM ファン駆動のためのシステム検討事項

様にモータが順方向に戻るときは、これら 2 つのイベント間の最短遅延時間は上記に述べたような 500
ｍ s 間隔ではなく、1 ｓ間隔です。これは順方向に戻るとき、モータの普通のシフト応答がより遅くな
るためです。

モータは実際に高圧下でシフトしていないため、これらの推奨ガイドラインに従うデューティサイクル
は、60,000 サイクルを超える逆転サイクル「能力」を持つでしょう。モータが減速前にシフトするデュ

ーティサイクルは、負荷エネルギーがより迅速に消散されるため、より高いシステム圧力を示します。
これは、モータキット、斜板軸受、シャフト軸受の寿命に影響を与えます。

シフト速度制御

一般的に最良の選択肢は、モータが最小速度のときに、可能な限り迅速にモータをシフトさせることで
す。これは負荷下でのモータがシフトするリスクを緩和し、斜板軸受の寿命に影響を与えます。但し、
モータのシフト速度を制御することが望まれるシステムが存在するかもしれません。1 つの例は、非常

に高い慣性負荷を持つシステムにその可能性があります。
必要に応じて、RDM の逆転速度を制御することができます。モータには、内蔵シフトバルブが装備さ

れています。モータへの入力信号を制御して、 逆転速度を制御することができます。モータは、12 V
バルブの場合は 300〜750 mA の範囲、24 V バルブの場合は 150〜375 mA の範囲で順方向から逆方向へ
シフトします。入力電流は、モータの必要シフト時間に基づいてこの範囲内で立ち上げる必要がありま

す。12 V バルブの場合は 550〜150 mA の範囲、24 V バルブの場合は 275〜75 mA の範囲で順方向に戻
ります。

内蔵シフトバルブを備えたモータでの場合、モータコントロールへの電気入力が上記に説明されたよう
に調整できないときは、シフトバルブの前、またはシフトバルブとサーボ室との間にオリフィスを取り
付けるオプションがあります。最初のオリフィスは、戻りから順方向へのシフトに影響することなく、
順方向から逆方向へのシフトに影響を与え、2 番目は両回転に影響します。

12 bar またはそれ以上のシステム圧力を備えたモータの”オリフィスなし”シフト時間は、約 350msec で
す。供給側の 0.8mm (0.032”) オリフィス、またはコントロールバルブとサーボピストンの間の

1.3mm(0.051”) オリフィスは、この場合は約 2 倍になります。モータのシフト速度を遅くすると、軸反
転中の初期圧力スパイクを減少し、モータが実際にポンプ作動モードに戻る前に負荷を幾分減速しま

す。負荷減速の残りの間の圧力は、「オリフィスなし」システムの区間と同様です。いずれかのオリフ
ィスを追加すると、減速時間の間隔がより長くなります。

順方向に戻るプロセスは供給側のオリフィスに影響されませんが、コントロールバルブとサーボピスト
ンとの間のオリフィスに影響されます。この回転方向でファンを停止する合計時間はほぼ同じですが、
コントロールバルブの後にオリフィスを使用する場合は高圧時に時間がかかります。

オリフィスなしのモータへの適用が優先されます。モータ自体がより低いシステム圧力でのシフトを可
能にするためです。高圧スパイクまたはシステムの不安定性が順方向から逆方向のステップ中に見られ
る場合、最良の選択肢はコントロール回路に供給側にオリフィスを取り付けることです。

70 AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018

0

200

400

600

800

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0

50

100

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200

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300

2 2.5 3 3.5 4 4.5 5 5.5 6 6.5 7

RPM

Flow (lpm)

Time (sec)

P_System_A (bar) - No Orifice P_System_A (bar) - Orifice

n_RDM (LPM)-No Orifice n_RDM (LPM)-Orifice

P108919

設計ガイドライン 油圧式ファン駆動システム

付録 I- RDM ファン駆動のためのシステム検討事項

順方向から逆方向に対する制御オリフィスの影響

AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018 71

RPM

Flow (lpm)

secTime ( )

P108920

0

200

400

600

800

1000

1200

1400

1600

1800

0

50

100

150

200

250

300

17 18 19 20 21 22 23 24 25

P_System_A (bar) - No Orifice

P_System_A (bar) - Orifice

n_RDM (LPM)-No Orifice

n_RDM (LPM)-Orifice

設計ガイドライン

油圧式ファン駆動システム

付録 I- RDM ファン駆動のためのシステム検討事項

逆方向から順方向に対する制御オリフィスの影響

システム検討事項

RDM モータを適用する際に考慮すべきシステム考慮事項がいくつかあります。

1.

RDM が一般的なシステムで使用されるときはいつでも、回路図に示されるように、容量反転の指令
によって、負荷が停止するまで RDM がポンプになります。これは、ファンの慣性、指令開始時のフ
ァン速度、反転速度のようなシステムパラメータによる流量と時間の長さに応じて、モータからポ

ンプに向かって（通常方向の逆方向に）作動油が流れることになります。この現象が発生した場合、
モータ（現在はポンプとして稼働中）は、通常はシステムの戻り流量から作動油を引き込む必要が
あります。

72 AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018

P108921

RDM Motor
Cartridge

L1

Reverse

A

B

CV #3

CV #1

CV #2

B

S

L2

M2

B

CW

Return
portion
of
system

設計ガイドライン

油圧式ファン駆動システム

付録 I- RDM ファン駆動のためのシステム検討事項

RDM

システム回路図

流量はモータ容量と速度の関数です。推奨された逆転サイクルを使用して動作するシステムは、逆
転が非常に低いモータ速度で始まるため、逆方向の流量はごくわずかとなります。しかしながら上
記のコントロールオリフィスの影響グラフに示されているように、モータ容量が非常に高速で逆転
するため、高い減速割合を有するサイクルは非常に大きな流量を必要とします。戻りラインにある
フィルター、冷却器、その他のコンポーネントは、モータのキャビテーションにつながる制限を引
き起こす可能性があります。反転時にノイズが加わるだけでなく、最終的にフィルター、熱交換器、
モータ、ポンプの損傷原因となり、システム性能や寿命の低下を引き起こします。

この懸念を緩和する方法の一つは、フィルタと熱交換器に並列してバイパス逆止弁を取り付け、必
要に応じて作動油をモータに流量を補給することです。上記回路図では、CV #2 として示します。

これはまた、この作動油の流れがフィルタから汚染物を引くとか、これらのコンポーネントのいず
れかを損傷するリスクを緩和します。回路図で CV #1 として示されている 2 番目の逆止弁を追加す

ることで、このリスクはさらに最小限に抑えることができます。

図

:

下記の図：
のようなバイパスバルブの影響の例を示しています。「標準回路図」データと「CV#2 のみを含む」
データを比較すると、モータの容量が逆転した直後の 250msec の間、バイパスバルブなしのシステ

ポンプ運転モードでのモータ流量要件

（74 ページ）は、1 つのシステムにおけるそ

ムはバイパスバルブを備えたシステムよりも、モータへ流れ込む補給流量に非常に大きな不足を示
します。

AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018 73

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100

150

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0

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10

15

20

25

30

2 2.5 3 3.5 4 4.5 5 5.5 6

F

low

(

l

pm)

Time (sec)

Motor System Flow Requirements

Forward to Reverse

-Q_System (LPM ) Standard Schematic

Q_System (LPM) - Includes CV #2 only

tQ_Sys em (LPM) - Includes CV #3 only

Pred Motor Flow (lpm) - Standard Schematic

dPre Motor Flow (lpm) - Includes CV #2 only

Motor displacement is
fully reversed at this
point

Gap between blue lines gives a measure of the flow defficiency
between flow going from the motor to the pump (predicted flow)
and the make-up flow the motor is able to pull through the
return system, with the standard schematic.

Gap between blue lines gives a measure of the flow defficiency
between flow going from the motor to the pump (predicted flow)
and the make-up flow the motor is able to pull through the return
system, with the addition of check valve CV #2.

A much lower return flow is required if using check valve

CV #3 since the only flow required is to make up leakage,

once the system is pressurized.

P108916

設計ガイドライン

油圧式ファン駆動システム

付録 I- RDM ファン駆動のためのシステム検討事項

ポンプ運転モードでのモータ流量要件

2.

高圧ラインでの任意の圧力スパイクのピーク値と持続時間は、負荷エネルギーがどれくらい速くシ
ステムに投入され、このエネルギーを排出するためにシステムが利用可能な手段によって制御され
ます。一般的な開回路システムの手段は、

•

ポンプとモータコントロール漏れ流量

•

ポンプとモータキット漏れ流量

•

オーバーセンタの作動でオイルを吸収するポンプ能力

•

システム内リリーフバルブ

上記の各項目の特性は、以下に詳細の説明があります。逆転開始中の負荷のエネルギー、所望時間
内で負荷を逆転させるために必要な動力レベル、エネルギー散逸に利用可能な経路を調べることで、
システム設計者は他のアクションが必要かどうかを判断できます。

3.

システムに関してもう 1 つ検討点は、ケースドレンシステムへの影響です。逆転する時間間隔中、
モータケースドレンでの出力流量は、逆転プロセス中では通常状態よりはるかに高いです。サーボ

ピストンは、約 53cc(3.2 インチ^ 3)の油をモータケースに押し込みます 53cc の油が 350msec で動
くと、平均ケース流量はほぼ瞬間的に約 9lpm(2.4 グラム)変化します。

また上記の回路図のようなシステムセットアップでは、ポンプ制御を介したオイルが急上昇し、ポ
ンプからのケース流量がより高くなる結果となる可能性があります。[S45 ポンプに関して、これま

ではこの問題は起きてはいませんが、プロトタイプテスト中に調査して問題がないことを確認する
必要があります。]

4.

もう一つのシステム検討事項は、モータ出口のシステム下流への影響です。モータ逆転中、モータ
からの流出量は急速にゼロ（モータはゼロ容量）になり、そして上述したように方向が逆になりま
す。これは、モータ吐出の圧力サイクルが、通常から吸込み、そして高レベルのスパイクになるこ

74 AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018

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150

200

250

300

3 3.5 4 4.5 5 5.5 6 6.5 7 7.5 8

P_System_A (bar)

P_System_A (bar)

P_System_A (bar)

Standard Setup

Addition of Bypass only

Addition of Check only

P108917

Time (sec)

System Pressure (bar)

設計ガイドライン

油圧式ファン駆動システム

付録 I- RDM ファン駆動のためのシステム検討事項

とを示しています。RDM 自体の主な懸案事項は、ケース圧力上昇（すぐ上に記載）と吐出し圧力降
下があまりにも厳しい場合、 一緒に加わると、問題を引き起こす可能性があることです。

推奨逆転サイクルに従った実験室テストは、RDM がカタログの定格よりも高い(「ケースとリターン
の差」)圧力差パルスを処理する能力がより高いことを示しますが、この値は 3 bar 未満に保つ必要が
あります。

例として、S45 J フレーム開回路ポンプ、K フレーム RDM モータ、ファンの慣性 2kgm^2 でテスト
を実施します。下記の
を示します。青色の線である「標準設定」は、上記の図で説明されているベースシステムです。赤

色の線「バイパスバルブの追加」は、バイパスバルブ CV＃2 の回路への追加を反映します。システ
ムは圧力をより迅速に高め、その結果、ファンの減速が迅速になり、 圧力が早く低下します。[RDM
はポンプ運転モード中にオイルをより多く引き抜き、ファンのエネルギーをより迅速に消散させる

ことができるからです。]

図

:

システム圧力応答の特性

（75 ページ）は、一般的なシステム圧力応答

システム圧力応答の特性

緑色の線で示された図 :

システム圧力応答の特性

（75 ページ）のデータは、「ポンプとモータとの

間の回路に逆止弁、CV#3”、（それ自体）の追加」を表しています。逆流がポンプに流入するのを防
止します。このシステムは、次にモータの漏れおよび内蔵リリーフバルブのみを使用して、ファン

のエネルギーを消散させます。ここで分かるように、これは圧力をより高くし、ファンを逆転させ
る時間が最も長くなります。

AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018 75

W

W

設計ガイドライン

油圧式ファン駆動システム

付録 I- RDM ファン駆動のためのシステム検討事項

ゼロ RPM モータ出力

RDM には軸速度がゼロに到達し、そのまま維持する能力があります。これは、エンジンが動作温度に
到達するために必要な時間を短縮するか、冷却が必要でない場合の動力の節約という目的に対して有益

となり得ます。

この条件が「可能」であるかどうかを検証確認するため、実験室で限られた量のテストが実施されてき
ました。それぞれの車両システムの生産ソリューションが可能かどうかを検証するためには、実験室と
試作車両で現場条件下での追加テストが必要になります。

警告

斜板の軸受に関しては、モータ寿命のある時点で、逆転指令が排除されたときにモータが正方向に戻ら
なくなる可能性があります。これはジャーナル軸受が過度に摩耗されて発生し、この寿命に影響を与え
るいくつかの要因があります。標準的な逆転サイクルと回路を使用する今までのテストは、斜板軸受が
60,000 回の反転を超える寿命を実証してきました。これは、大部分の用途にとって十分であると考えら

れています。

警告

標準的な逆転サイクルでは、ポンプへの制御信号の損失（断線、腐食接続などによる）は、ポンプが最
大システム圧力と最大モータ速度を維持する原因となります。この場合、RDM は方向を逆にすること

ができますが、高圧と速度によって順方向に戻れない場合があります。標準動作モードにならない限
り、モータを損傷することはありません。圧力と速度が通常の低圧設定まで低下すると、モータは順方
向に戻ります。

76 AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018

設計ガイドライン

油圧式ファン駆動システム

参考文献

ファン駆動システムは、さまざまなポンプ、モータ、弁、およびコントロールを組み合わせて構成され
ます。以下に示されている製品コードは、特にファン駆動システム用に設計されたコンポーネントのも
のです。ファン駆動システムで使用される製品コード情報およびその他のコンポーネントの仕様につい
ては、以下に一覧表示されている資料を参照してください。

開回路アキシャルピストンポンプ

•

45

開/閉回路アキシャルピストンモータ

•

L

•

40

•

90

•

H1B

コントローラ

•

ファン駆動コントロール温度センサ

•

電子ファン駆動コントロール

•

電子ファン駆動コントローラ アセンブリ

•

PLUS+1

シリーズ アキシャルピストンポンプ

および

K

フレーム可変モータ
シリーズ アキシャルピストンモータ
シリーズ アキシャルピストンモータ

アキシャルピストンモータ

TM

コントローラファミリー

520L0627

11037153

(FDC) 11005336

520L0519

520L0636
520L0604

BLN-95-9063

(FDCA) 11005337

520L0719

システムガイドライン

•

•

閉回路アキシャルピストンポンプ

•

•

•

•

•

•

•

•

•

作動油清浄のための設計ガイドライン
油圧ファン駆動システム 設計ガイドライン

アキシャルピストンポンプ 基本情報

H1
42

シリーズ アキシャルピストンポンプ

H1 045/053 タンデムアキシャルピストンポンプ 技術情報 11063345

H1 045/053 シングルアキシャルピストンポンプ 技術情報 11063344

H1 089/100 シングルアキシャルピストンポンプ 技術情報 11069970

H1 069/078 シングルアキシャルピストンポンプ 技術情報 11062169

H1 147/165 シングルアキシャルピストンポンプ 技術情報 11063347

H1 210/250 シングルアキシャルピストンポンプ 技術情報 L1208737

H1 115/130 シングルアキシャルピストンポンプ 技術情報 11063346

520L0467

520L0926

11062168

11022637

AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018 77

設計ガイドライン 油圧式ファン駆動システム

78 AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018

設計ガイドライン 油圧式ファン駆動システム

AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018 79

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主な取扱い製品：

•

斜軸モータ

•

閉回路アキシャル

ピストンポンプとモータ

•

ディスプレイ

•

電子油圧ステアリング

•

電子油圧

•

油圧ステアリング

•

統合システム

•

ジョイスティックと

フットペダル

•

マイクロコントローラと
ソフトウェア

•

開回路アキシャル

ピストンポンプ

•

オービタルモータ

PLUS+1® GUIDE

•

•

比例弁

•

センサ

•

ステアリング

•

トラックミキサー用

駆動装置

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場にシステムソリューションを提供する総合油圧機器メーカーのダンフォスグループととも
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閉回路用ポンプ･モータ、 開回路用ポンプ、 オービタルモータ、 バルブ、 ステアリングコ
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AB00000019ja-JP • Rev 0303 • July 2018 www.danfoss.com

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