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RICETRASMISSIONE
Transverter All Mode
FK-855 e FK-855 WIDE
di Massimo Ancora IZ8DMS
Per comprendere meglio il suo
funzionamento (che identificheremo
in una versione 28/50 MHz) ci aiuteremo con lo schema a blocchi semplificato di fig. 1 accompagnando in
ricezione il segnale sui 50 MHz che,
dopo il processo di conversione, si
presenterà al connettore d’antenna
del transceiver HF sintonizzato in
gamma 28 MHz e viceversa in trasmissione, il segnale RF a 28 MHz, da quest’ultimo connettore verso il transverter per essere convertito ed amplificato fino ad ottenere una potenza RF
pari a 10 W RMS da inviare all’antenna dei 50 MHz.
LA SEZIONE RICEVENTE
nuovi transverter All Mode FK-855
e FK-855 WIDE permettono di
I
estendere le frequenze operative
in ricezione ed in trasmissione di qualsiasi ham-transceiver HF/VHF senza
difficoltà tecniche di sorta (modifiche
interne al transceiver, aggiunta d’interfacce, attenuatori o adattatori, connessioni speciali, etc) e sono stati progettati per fornire prestazioni adeguate anche con apparati HF All Mode di
classe elevata, muniti di cristallo di riferimento ad alta stabilità, filtri
CW/SSB di qualità, DSP attivo in media frequenza e quanto altro.
Alti appena 49 mm, dall’estetica
accattivante “black professional” hanno robusti ed eleganti involucri realizzati interamente in alluminio spazzolato, fresato ed ossidato nero per via
elettrochimica e non offrono “punti di
fuga” alla radio frequenza.
Si fanno ben notare durante il funzionamento grazie ai luminosi RF
POWER meter led display edalle indicazioni di stato stampate sui pannelli
frontali, entrambi protetti da uno spesso contropannello trasparente in policarbonato antigraffio e resistente a
qualsiasi sollecitazione termica o ambientale, inoltre la loro elettronica garantisce la massima affidabilità anche
nelle condizioni di funzionamento più
difficili o inaspettate, attivando con
tempestività efficaci dispositivi di protezione.
IL TRANSVERTER FK-855
Le caratteristiche innovative del
transverter FK-855 sono scaturite dalla necessità di realizzare un convertitore di frequenza per ricezione e trasmissione perfettamente adattabile,
dal funzionamento automatico e capace di sfruttare al meglio le prestazioni dei migliori ham- transceiver
HF/VHF.
Per raggiungere con successo tali
obiettivi il transverter FK-855 fa uso
esclusivo di componentistica professionale, la costruzione interna è
ordinata e senza fili volanti, l’intero
transverter, che impiega componenti
tradizionali e leadless SMD, è disposto
su un ampio e robusto circuito
stampato in fibra di vetro a doppia faccia rigorosamente metallizzato e
omologato UL, mentre un secondo
circuito stampato di pari qualità sostiene saldamente al pannello frontale
in alluminio gli interruttori basculanti
ed i numerosi led.
Il segnale da ricevere sulla gamma
dei 50 MHz, indicato dai vettori con
linea tratteggiata, si presenta al connettore d’antenna del transverter e da
questo al filtro passa-banda a sette
poli.
La particolare efficacia di questo filtro, dovuta alla presenza d’induttanze
con elevato fattore di merito, permette
di abbattere drasticamente tutti i segnali con frequenze superiori ai 58
MHz, mentre quelli al di sotto di questo limite transitano senza apprezzabile attenuazione fino alla frequenza di
48 MHz.
Si prosegue attraversando il
commutatore RF a stato solido che in
fase di ricezione si comporta in maniera trasparente presentando così il
segnale desiderato al primo filtro di
banda sintonizzato a due poli che
compone il front-end del transverter.
Qui è definito il primo grado di selettività in banda nei confronti dei segnali estranei ma prossimi alla porzione di frequenze di nostro interesse
che vale esattamente 2 MHz, saranno
quindi filtrati con minima attenuazione esclusivamente i segnali compresi
tra 50 e 52 MHz. Il segnale da ricevere
così ripulito è pronto per essere inviato
al preamplificatore della sezione rice-
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Fig. 1
vente del transverter RX-RFAMP.
Com’è noto a frequenze elevate
questo stadio del front-end decide il
migliore equilibrio tra sensibilità e
dinamica di qualsiasi sistema ricevente: una bassa cifra di rumore, un elevato guadagno ed un’adeguata resi-
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stenza ai segnali interferenti di forte
intensità, sono i requisiti essenzialiper
ascoltare i segnali più deboli ed al limite del rumore atmosferico naturale
di banda al di sotto del quale è impossibile ricevere.
Nel transverter FK-855 è utilizzato
un MOS-Fet Dual Gate autoprotetto
del tipo BF964 realizzato dalla tedesca Telefunken electronic di cui si riporta in fig. 2 uno stralcio del data
sheet originale con un riassunto dei
parametri più importanti.
Come si può notare la casa costruttrice evidenzia tra le “features” le
qualità migliori del dispositivo che lo
rendono speciale e paragonabile nelle prestazioni soltanto ai più delicati e
pertanto meno affidabili GaAsMESFET.
Il BF964 Dual Gate MOS-Field-ef-
fect Tetrode offre performance di elevato livello del tutto inimitabili dai comuni dispositivi bipolari, per il basso
rumore e per la forte resistenza ai fenomeni di modulazione incrociata, difatti garantisce un fattore di rumore
non superiore ad 1dBalla frequenza
di lavoro di 200 MHz, un guadagno
pari a 25 dB e prestazioni di trasconduttanza, capacità massima degli
elettrodi di gate e capacità di retroazione (Crss tipica 25 femtofarad),
per certi versi anche superiori ai migliori tubi termoionici multigriglia,
emulandone così il comportamento.
In questo stadio del transverter FK855 alla frequenza di 50 MHz il
rumore si attesta ad un valore tipico di
0,8 dB ed il guadagno massimo è
regolato per ottenere circa 18,5 dB,
tale valore è 6dBpiù elevato delle
perdite introdotte dai circuiti selettivi
ad esso collegati e dal mixer a doppio
bilanciamento che segue, questo gain
extra si può modificare per mezzo di
una regolazione fine disponibile sul
pannello posteriore del transverter.
Ciò consente di migliorare la sensibilità dei ricevitori nonmolto brillanti
ma allo stesso tempo, grazie alla bassa
rumorosità dello stadio, per la
maggior parte dei transceiver HF/VHF
con prestazioni dinamiche dignitose,
questo guadagno di +6 dB costituisce
un gradito “bonus” di un punto S sulla
scala dello strumento S-meter.
In pratica, se si considera un rapporto segnale disturbo S/N di 10 dB e
se il ricevitore del transceiver possiede una sensibilità media di 0,5 mV
(-113 dBm) con il transverter FK-855
si otterrà un valore di 0,25 mV (-119
dBm), ed ancora se il ricevitore mostra una sensibilità già elevata di 0,2
mV (-121 dBm), sulla nuova banda
convertita sarà di 0,1 mV (-127 dBm),
nello stesso tempo i primi segni di intermodulazione si avvertono soltanto
per valori dei segnali interferenti in
banda al suo ingresso superiori a 280
¸ 300 mV (+2 ¸ +3 dBm), mentre
fuori banda a ±2 MHz sono necessari
almeno 1.250 ¸ 1.410 mV (+15 ¸
+16 dBm).
Guardando lo schema a blocchi e
seguendo sempre i vettori tratteggiati,
si nota che il preamplificatore MOS-
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Fet RX – RF AMP è, in effetti, l’unico
stadio in cui avviene l’amplificazione
del segnale da ricevere ed è anche il
solo a contribuire in maniera decisiva
alla determinazione del livello di rumore e del comportamento dinamico
complessivo dell’intera sezione ricevente del transverter.
Il segnale sui 50 MHz, che stiamo
seguendo, si è irrobustito ed è nuovamente filtrato in un secondo filtro di
banda sintonizzato a due poli,siaumenta perciò la reiezione ai segnali
estranei fuori gamma definendo la selettività complessiva del front-end,
così dopo aver attraversato la rete di
adattamento e commutazione RF a
diodi PIN è disponibile per essere
convertito in frequenza sulla gamma
dei 28 MHz.
La delicata funzione è svolta da un
mixer ad anello di diodi schottky a
doppio bilanciamento del tipo SBL1-1 costruito dalla società Mini-Cir-
cuits americana. I mixer della famiglia
SBL che conta diciassette differenti
versioni con frequenze di lavoro che
vanno da 25 kHz fino a 2.500 MHz, per
le loro speciali caratteristiche sono da
anni adoperati in tutto il mondo nelle
migliori apparecchiature telecom
professionali e sono diventati oggi uno
standard di riferimento.
Il mixer SBL-1-1 impiegato permette di convertire con risposta uniforme
un range di frequenze che va da 100
kHz a 400 MHz, possiede un punto di
intercetta dei prodotti d’intermodulazione di 3° ordine posto a +16 dBm
ed un’attenuazione di conversione
nella mid-band non superiore a 4,8
dB con la possibilità di operare senza
apprezzabili variazioni di rendimento
da -20°C a+85°C.
Notevole inoltre la particolarità che
distingue i mixer ad anello di diodi
schottky a doppio bilanciamento, in
altre parole il funzionamento bidirezionale che, come vedremo, consentirà in fase di trasmissione di convertire il segnale RF con la stessa efficacia e senza problemi di commutazione ai suoi ingressi.
E’ arrivato il momento di fornire
all’apposita porta del mixer il segnale
d’oscillatore locale LO a 22 MHz che
per differenza con quello a 50 MHz,
già presente al suo ingresso, darà origine al nuovo segnale sui 28 MHz.
Come evidenziato sullo schema a
blocchi, il segnale di conversione LO
è generato da un oscillatore a
cristallo funzionante in termostato
che possiede una stabilità tipica inferiore a 0,5 ppm a temperatura ambiente costante di 20°C, mentre nel
campo più esteso da 0°C a+50°C,il
valore di deriva è contenuto entro ±1
ppm.
Sebbene la stabilità di frequenza sia
determinante per effettuare precise
Fig. 2
operazioni in CW/SSB, rimane di
fondamentale importanza, per le ridotte larghezze di banda impiegate
(2,7 kHz max), disporre di un segnale
d’oscillatore locale puro e con rumore
di fase contenuto per non degradare
con fenomeni di mixing reciproco le
prestazioni dinamiche complessive
che il transverter può offrire.
Nel nostro caso, grazie anche al
modesto livello di segnale LO richiesto dal mixer SBL-1-1, la quantità
complessiva di rumore iniettato
nell’apposita porta d’ingresso è estremamente bassa, e con riferimento al
rumore di fase SSB del segnale, per
un offset di 10 kHz dalla frequenza
portante non risulta superiore a -139
dBc/Hz, mentre a 20 kHz di offset vale
-141 dBc/Hz ed ancora per un offset
di 100 kHz si attesta al valore di -146
dBc/Hz.
Insieme ai valori di stabilità di
frequenza, la quantità massima di
rumore di fase SSB è stata stabilita per
confronto diretto con un oscillatore
campione HP5071A che genera un
segnale di riferimento con caratteristiche di stabilità e rumore di fase note e
non fa uso di tecnologie digitali di sintesi di frequenza degradanti.
Valori così bassi di rumore di fase
del segnale d’oscillatore locale, si
possono ottenere (allo stato dell’arte)
esclusivamente con gli oscillatori a
cristallo ben costruiti ed è lecito classificare come “ottimo” un ham-transceiver, che impiega sofisticati sintetizza-
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tori di frequenza, e che mostra valori,
riferiti secondo standard a 20 kHz,
prossimi a -120dBc/Hz.
La conversione è completata ed il
nuovo segnale a 28 MHz, contenente
tutte le informazioni presenti nel
segnale originale a 50 MHz, esce dal
mixer attraversa il circuito di protezione che lo segue senza alcuna alterazione, perché normalmente disattivato, ed è applicato ai capi del
dummy load a 50 e quindi al connettore UHF SO 239 RTX IN/ OUT.
Ancora un breve raccordo coassiale
da percorrere ed il segnale convertito
è pronto per entrare nel ricevitore del
transceiver HF ed essere così
ascoltato.
Un’ultima nota sulle importanti
caratteristiche di reiezione ai segnali
IF di media frequenza (per il transverter vale la frequenza d’uscita) e ai
segnali d’immagine che si possono
presentare alla frequenza 2 x F media
frequenza + F segnale.
Simulando i segnali al banco misure
con il metodo appropriato è statoregistrato per il valore di reiezione IF 91
dB mentre alla frequenza immagine
un’attenuazione di 83 dB, frutto
senz’altro dell’efficienza del filtro a
sette poli d’ingresso (di cui parleremo
più avanti), dei circuiti selettivi a filtri
di banda del front-end e della fisica
disposizione degli stadi RF interessati
che attraverso l’accurato lay-out del
circuito stampato e le opportune
schermature, evita accoppiamenti indesiderati (ricordiamo che la maggior
parte dei transceiver HF moderni,
tranne qualche recentissima realizzazione high-end, per favorire
un’ampia copertura di frequenze non
impiegano nei front-end circuiti selettivi a filtri di banda sintonizzati ma soltanto una combinazione di filtri passa-banda).
LA SEZIONE TRASMITTENTE
In qualsiasi modo di trasmissione,
CW/SSB/FM etc. quando è attivata la
linea PTT del transceiver HF e si fornisce al transverter FK-855 energia RF
alla frequenza di 28 MHz con una potenza compresa tra 50 mW RMS e 10
W RMS, quest’ultimo si commuterà in
trasmissione con prontezza t£ 0,6 ms
ed in maniera automatica, consentendo la conversione e l’amplificazione
del segnale da trasmettere.
Seguiamo adesso il vettore con li-
nea continua TX LINE che parte dal
connettore SO 239 RTX IN/OUT e
notiamo che la potenza d’eccitazione
è applicata allo stesso dummy load a
50 dal quale avevamo già prelevato il
segnale convertito da ricevere, ma
questa volta nello speciale carico fittizio sarà dissipata buona parte dell’e-
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nergia RF non utilizzata dal processo
di conversione che tra breve eseguiremo.
E’ evidente che il dummy load a 50
W integrato nel transverter è a tutti gli
effetti l’antenna artificiale del transceiver HF che in questo momento eroga
energia a RF, perciò non solo deve essere in grado di dissipare in calore la
potenza massima applicabile di 10 W
RMS ma deve garantire un rapporto di
onde stazionarie contenuto e stabile
anche in caso di sollecitazioni estreme.
Nel transverter FK-855 il dummy
load è costituito da 3 elementi resistivi
di precisione prodotti dall’azienda
inglese Beckman Industrial, capaci di
sostenere in maniera continua
singolarmente la potenza RF di 10 W
RMS e complessivamente di 30 W
RMS, sono costruiti con tecnologia a
film spesso su substrato di allumina,
offrono un’eccezionale robustezza
che consente di sopportare picchi di
potenza 20 volte più elevati (600 W
RMS) senza distruggersi per un
tempo di 5mse permettonodi ottene-
re una bassissima reattanza anche a
frequenze elevate, il che si traduce in
un rapporto di onde stazionarie tipico
VSWR di 1,0 : 1 alla frequenza di 30
MHz,di1,2:1a144MHz, mentre
conferma l’ottimo comportamento alla
frequenza di 170 MHz con un rapporto che non supera il valore di
1,3:1.
Queste particolari prestazioni, oltre
a garantire l’impedenza di un carico
d’antenna ideale per lo stadio finale
del transceiver pilota, permettono al
transverter di sopportare al suo
ingresso una potenza RF istantanea
molto elevata in modo da conseguire
un’affidabilità assoluta anche nel caso
in cui lo stadio finale RF da 100 o 200
W PEP del transceiver HF applichi al
dummy load per qualche secondo la
sua massima potenza, condizione
senz’altro inaspettata e da evitare assolutamente, ma che in pratica per
un’infausta combinazione o per errata
manovra potrebbe verificarsi. Per cui
durante il normale funzionamento,
fornendo al transverter la potenza di
eccitazione massima consigliata di 10
W RMS, il suo dummy load interno
dissiperà soltanto un terzo della potenza continua consentita offrendo un
rapporto di onde stazionarie stabile e
sempre molto contenuto anche dopo
prolungate trasmissioni.
Osserviamo ancora che dal dummy
load sono prelevate due frazioni del
forte segnale RF applicato ai suoi
capi, la prima di queste attiva il dispositivo RF VOX che provvede a
commutare automaticamente l’intero
transverter dalla fase di ricezione R a
quella di trasmissione T disponendo
senza l’ausilio di commutatori elettro-
meccanici le opportune tensioni,
mentre la seconda è applicata al
circuito di protezione del mixer.
Quest’ultimo dispositivo evita la
distruzione del mixer, nel caso in cui
l’eccessiva potenza RF applicata al
dummy load determini livelli di segnale proibitivi al suo ingresso.
La soglia d’intervento di tale protezione è fissata a 18 W RMS ed oltre ad
agire sullo switch di sicurezza
Siemens anteposto al mixer, isolandolo così dal dummy load, bada a stabilire una condizione di allarme attivando nello stesso tempo l’indicazione
luminosa a led WARNING sul pannello frontale ed un segnale acustico con
intensità minima di 80 dB a 30 cm di
distanza alla frequenza di 6,5 kHz.
L’efficacia di un suono forte ed acuto è
determinante per avvisare con tempestività l’operatore radio dell’eccesso di
potenza RF applicata al transverter ed
al tempo stesso impedisce qualsiasi
fenomeno di feedback acustico giacché la frequenza emessa a 6,5 kHz
cade fuori dalla banda passante audio di trasmissione che è normalmente estesa da 300 Hz a 3 kHz.
In ogni caso il limite di potenza RF
fissato dal circuito di protezione è sufficientemente elevato da non provocare interventi indesiderati sia durante il normale impiego del transverter
fino alla potenza massima di eccita-
zione RF di 10 W RMS sia moderatamente oltre.
La particolare configurazione circuitale, in cui è inserito lo switch di
protezione del mixer, non altera le
caratteristiche d’impedenza del dummy load a 50 che in qualsiasi condizione di funzionamento del transverter (ed anche a transverter spento)
continuerà a mostrare al transceiver
che lo pilota un carico RF affidabile
con il medesimo rapporto di onde stazionarie.
Un’altra frazione del segnale di
trasmissione a 28 MHz, prelevata dal
dummy load a 50 , indicata con il vet-
tore TX LINE, è applicata ad un attenuatore resistivo presettabile che
riducendo il segnale RF, prima di applicarlo al mixer, predispone la potenza massima di eccitazione del
transverter FK-855 per consentire la
trasmissione anche con gli apparati
portatili di limitata potenza.
Basterà spostare un ponticello
estraibile posto in prossimità di questo
attenuatore per pilotare il transverter
con potenze RF da 3 a 5 W RMS ed ottenere in antenna una potenza compresa tra 8 e 10 W RMS.
Come già accennato nella fase di
ricezione, la perfetta equivalenza
elettrica delle porte di ingresso e di
uscita del mixer a doppio bilanciamento SBL-1-1 consente ora di convertire il segnale RF a 28 MHz, ben ri-
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dimensionato dall’attenuatore presettabile, senza effettuare alcuna
commutazione.
La miscelazione con il segnale LO a
22 MHz, sempre presente al terzo ingresso del mixer, genera il nuovo segnale da trasmettere a 50 MHz che è
diretto al primo circuito selettivo del
preamplificatore di trasmissione
MOS-Fet TX – RF AMP dalla rete di
adattamento e commutazione RF a
diodi PIN ora attivata in trasmissione
dalla tensione T.
Il preamplificatore di trasmissione
che è equipaggiato con un secondo
Dual Gate MOS-Fieldeffect Tetrode
BF964 opportunamente polarizzato,
offre un guadagno massimo di 16 dB
e normalmente al collaudo del
transverter, attraverso la regolazione
interna TX GAIN, il valore di amplificazione è fissato a 8dB.
L’ampio margine di guadagno che
riserva questa regolazione offre la
possibilità, quando necessario, di
adattare il transverter ai livelli di
potenza erogabili dagli eccitatori HF
All Mode professionali che, secondo
standard, dispongono di un’uscita RF
non superiore a 100 mW RMS.
Il segnale a 50 MHz convertito dal
mixer, che stiamo amplificando, è già
molto robusto e per questo motivo al
preamplificatore TX RF AMP non sono
richieste particolari doti di guadagno,
il valore di 8 dB è perciò più che sufficiente per compensare le naturali
perdite introdotte dal triplo filtro
selettivo che definisce la banda
passante complessiva della sezione
trasmittente del transverter ottenendo
una risposta estremamente piatta (1
dB max) nel range prestabilito di 2
MHz ovvero da 50 a 52 MHz e nello
stesso tempo una considerevole attenuazione dei segnali fuori banda.
Il segnale RF amplificato e filtrato
possiede in questo momento un valore
prossimo al centinaio di millivolt ed è
idoneo per essere applicato agli stadi
di amplificazione in classe A - TX
BUFFER e TX DRIVER che aumentano ulteriormente e con assoluta linearità il livello RF fino ad ottenere una
potenza di circa 1,5 W RMS.
L’energia a radio frequenza è ora al
livello ottimale per essere amplificata
dallo stadio finale push-pull del
transverter formato da una coppia di
transistor RF di potenza tipo 2SC1971
costruiti dalla società giapponese
MITSUBISHI ELECTRIC, singolarmente, alla tensione di 13,5 VDC questi semiconduttori erogano unapotenza di 7 W RMS fino alla frequenza di
175 MHz con un efficienza di collettore quanto mai elevata, superiore al 70
%.
Sono inoltre particolarmente robusti
(costruiti con tecnologia gold metallization and emitter ballasted) e
permettono all’intero stadio finale,
eccitato alla massima potenza, di
sopportare senza danni ed in maniera
continua forti disadattamenti d’impedenza al connettore d’antenna VSWR
20 : 1 max.
La speciale configurazione dello
stadio finale RF push-pull del
transverter FK-855 utilizza un trasfor-
matore d’uscita bilanciato con un
doppio circuito magnetico che insieme alle eccellenti caratteristiche di linearità dei transistor 2SC1971 determinano un valore d’intermodulazione
al two tone SSB test non superiore a
-50 dB (IMD di 3° ordine) alla
tensione di 13,8 VDC per la potenza
d’uscita di 10 W RMS su carico RF a
50 .
La potenza erogata dallo stadio
push-pull attraversa ora lo switch RF
a stato solido d’antenna che fa uso di
speciali diodi PIN di potenza appositamente studiati e costruiti dalla
società Microsemi Corporation
americana, possono commutare in
tutta sicurezza potenze RF superiori a
125 W RMS continui, con attenuazione massima di 0,2 dB in un range di
frequenze da 10 a 500 MHz, ed i tempi di risposta sono, come si può intuire, istantanei.
Sono perciò paragonabili ai migliori switch coassiali d’antenna ma non
presentano gli inconvenienti tipici di
questi dispositivi elettromeccanici
che, come sappiamo, oltre alla lentezza d’intervento sono caratterizzati da
una vita operativa limitata dalle parti e
dai contatti di commutazione in movimento.
Commutato ora dalla tensione T
l’intero switch RF d’antenna dispone
la sua uscita dirigendo il forte segnale
RF verso il filtro passa-banda a sette
poli, ottenendo così un’attenuazione
complessiva tipica dei prodotti
armonici superiore a -60 dB prima di
essere applicato al connettore coassiale UHF SO 239 ANTENNA.
Ma il filtro in questione oltre ad
attenuare con progressiva efficacia
tutti i segnali con frequenze superiori
ai 58 MHz svolge altre due importanti
funzioni: la prima permette di cortocircuitare tutte le tensioni estranee
che si dovessero manifestare al connettore d’antenna del transverter, per
evitare qualsiasi guasto causato da
un’accidentale ma possibile rientro di
energia elettrostatica attraverso il
cavo di discesa d’antenna che nella
maggioranza dei casi è connesso ad
un sistema radiante elettricamente
aperto e quindi senza balun (semplici
dipoli, ground-plane, antenne Yagi
con gamma-match, etc.); la seconda
funzione si riflette sulle performance
complessive della sezione ricevente
del transverter nei confronti della reie-
zione d’immagine per l’attenuazione
alle alte frequenze e, in questo caso
(conversione 50/28 MHz), anche nei
confronti della reiezione di media
frequenza, infatti, il filtro è configurato
in maniera tale da ottenere una
progressiva attenuazione di tutte le
frequenze che sono al di sotto della
gamma dei sei metri, al test con generatore tracking ed analizzatore di
spettro il filtro mostra unapendenza di
-11 dB a 43 MHz,di-20 dB a 41 MHz
ed ancora di -46 dB a 38 MHz, dieci
megahertz più in basso a 28 MHz l’attenuazione supera i -62 dB.
Dal filtro si prelevano nello stesso
tempo due frazioni del segnale RF a
50 MHz inviato in antenna, la prima di
queste è disponibile per il circuito
opzionale ALC F4AL5 che è in grado
di fornire una tensione negativa
variabile da 0 a-4 VDCproporzionale
alla potenza che transita nel filtro, la
seconda è applicata al rivelatore
lineare del RF POWER meter led
display.
Anche la tensione generata da
questo rivelatore è proporzionale alla
potenza d’uscita del transverter e prima d’essere applicata al circuito led
driver la sua ampiezza massima è
adeguatamente regolata al valore di
OVERLOAD.
Questa tensione, elaborata linearmente dal circuito led driver,
consente di controllare visivamente
ed in punti percentuali la potenza
emessa dal transverter, perciò il display a 10 led del RF POWER meter
disposto sul pannello frontale fornisce
una lettura del 100 % a 10 W RMS in
antenna e sarà di 12 W RMS quando
s’illumina il led di OVERLOAD.
Il livello di potenza indicato con
quest’ultimo led avvisa l’operatore
che lo stadio PA RFdel transverter non
lavora nelle condizioni di massima linearità ed i valori tipici di
intermodulazione saranno più elevati.
La visualizzazione a barra di led
della potenza d’uscita è quanto mai
veritiera anche in CW ed in SSB e non
soffre di problemi d’inerzia meccanica come accade con gli strumenti
indicatori tradizionali muniti di equipaggio mobile e lancetta.
La stabilità delle caratteristiche di
linearità dello stadio finale e di conseguenza l’efficienza dell’intera sezione
trasmittente del transverter è senz’altro legata al corretto equilibrio termico degli stadi di potenza RF.
Per ottenere un’adeguata stabilità
complessiva di funzionamento, anche
in condizioni ambientali estreme e
dopo prolungati periodi di trasmissione, è incorporata nel transverter
una ventola a velocità variabile che
tiene conto dello stato di attività della
sezione trasmittente e della temperatura di esercizio dell’intero stadio di
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potenza PA RF.
La ventola impiegata che si affaccia
attraverso una griglia di protezione sul
pannello posteriore del transverter è
costruita dalla nota società tedesca
PAPST: del tipo senza spazzole
(brushless) e grande soltanto 40 mm
di lato, può operare in un range di
temperatura da -20 °C a+70 °C,
possiede una portata di aria pari a 10
metri cubi / ora (il doppio delle
concorrenti orientali) ed è garantita
per 30.000 ore di funzionamento continuo alla massima velocità di 6.000
giri a +40C. Gli speciali cuscinetti a
sfere radenti e le particolari nervature
delle pale del rotore, rendono il funzionamento di questo minuscolo ventilatore efficace e sempre molto silenzioso, difatti per accorgersi della sua
presenza ed avvertire il leggero fruscio dell’aria espulsa, occorre avvicinare l’orecchio al pannello posteriore
del transverter.
Come già accennato in precedenza, per alternare lo stato di funzionamento dalla fase di ricezione a
quella di trasmissione e viceversa, il
transverter FK-855 non fa uso di dispositivi elettromeccanici ed impiega
esclusivamente componenti allo stato
solido sia per le commutazioni delle
tensioni DC interne sia per i segnali a
RF, pertanto i tempi di risposta per
l’attivazione e la disattivazione della
sezione trasmittente sono stabiliti dal
circuito VOX RF.
Il ritardo tipico che l’automatismo
introduce al momento della sua attivazione (led TX ON)èdi0,6 ms,
mentre il tempo impiegato per riportare il transverter in fase di ricezione
(led RX ON) è stabilito dalla costante
di tempo modificabile con il tasto SSB
presente sul pannello frontale.
Quest’ultimo quando è in posizione
ON ed il relativo led SSB è illuminato,
introduce un ritardo nella disattivazione della sezione trasmittente del
transverter che vale 1,2 secondi ed è
indispensabile per evitare che il
circuito RF VOX commuti in maniera
incontrollata in presenza di una
potenza di eccitazione incostante che
segue l’inviluppo della modulazione,
come accade appunto in SSB, o
addirittura spezzettata con punti, linee e brevi pause come nel caso del
CW.
Quando il tasto SSB è in posizione
OFF il ritardo massimo occorrente per
riportare il transverter in fase di ricezione vale soltanto 3msed è consi-
gliato nei modi di emissione che prevedono una presenza stabile dellapotenza RF di eccitazione come in
FM/AM etc.
Durante il normale impiego, pilotando il transverter nei modi di trasmissione CW/SSB/FM, i ritardi che
introduce il VOX RF nelle fasi di com-
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mutazione non costituiscono un problema e quando il tasto SSB è disinserito, sono apprezzabili soltanto strumentalmente con l’ausilio di un
oscilloscopio, ma in alcuni casi per
soddisfare le esigenze di velocità delle trasmissioni digitali che fanno uso di
computer o TNC dedicati (ed oltre al
packet tra queste oggi bisogna ricordare anche il CW veloce) e per non
creare eccessivi ritardi nella catena di
attivazione computer / transceiver /
transverter, è possibile annullare i
tempi di risposta del VOX RF controllando la commutazione R/T del
transverter in maniera diretta attraverso l’ingresso PTT IN presente sul
pannello posteriore.
Quest’ingresso è predisposto al
collaudo per essere attivato dalla
maggior parte dei transceiver in commercio e prevede, per la sua attivazione, la chiusura del contatto verso massa.
Nel caso in cui il transceiver o il
trasmettitore che pilota il transverter
sia dotato di un’uscita di controllo
STBY dedicata che al momento della
trasmissione fornisce una tensione
positiva, occorrerà spostare un
ponticello estraibile situato all’interno
del transverter e posto fisicamente
dietro al jack 3,5 mm PTT IN, in modo
da predisporre l’ingresso per accettare una tensione continua positiva da
+5 a+15 VDC.
Per offrire la possibilità di sincronizzare la commutazione R/T di un
amplificatore di potenza, eventualmente utilizzato in unione al transverter FK-855, è disponibile sul pannello
posteriore la presa jack 3,5 mm PTT
OUT.
Quest’uscita chiude verso massa
una qualsiasi tensione positiva fino a
+24 VDC con una corrente massima
di 250 mA (proveniente dagli avvolgimenti dei relè oppure dai circuiti
R/T dell’amplificatore di potenza da
controllare) nello stesso istante in cuiil
transverter commuta il suo stato di funzionamento in trasmissione (led TX
ON).
Concludiamo il viaggio intrapreso
all’interno del transverter FK-855
apprezzando la presenza delle
provvidenziali protezioni in corrente
e contro le accidentali inversioni di
polarità nei due rami dei circuiti di
alimentazione, ed ancora, disposto
proprio al connettore di alimentazione, un efficace filtro RFI composto
da quattro elementi induttivi avvolti a
coppie su nuclei ferromagnetici di
diversa permeabilità al fine di produrre, in uno spettro di frequenze molto
esteso, una forte attenuazione di qualsiasi segnale di disturbo eventualmente condotto attraverso i cavi di alimentazione.
IL TRANSVERTER FK-855 WIDE
Vediamo in fig. 3 lo schema a blocchi del transverter FK-855 WIDE che,
replicando le caratteristiche innovative già introdotte dal modello FK855, estende le frequenze operative a
4 MHz complessivi, coprendo
completamente la banda dei sei metri
da 50 a 54 MHz secondo le indicazioni dei Band Plans ARRL (Amateur
frequency operation recommendations).
Come si può notare l’ampliamento
della banda passante non è stato ottenuto degradando il fattore di merito
dei circuiti selettivi che compongono i
filtri di banda perché questo metodo,
sebbene sia molto economico, avrebbe provocato soltanto un sostanziale
peggioramento generale delle caratteristiche del transverter, soprattutto in
ricezione nei confronti della reiezione
ai segnali di disturbo fuori banda sempre presenti in qualsiasi centro
urbano.
Per assicurare un funzionamento
con guadagno e selettività costanti
sull’intera banda si è preferito perciò
suddividerla in due parti da 50 a 52
MHz eda52 a 54 MHz edi
conseguenza sintonizzare sulle due
porzioni di frequenze i filtri selettivi
della sezione ricevente e trasmittente
del transverter FK-855 WIDE.
La funzione di sintonia è svolta da
otto coppie di diodi varicap che
collegati singolarmente col metodo
“back to back”, allo scopo dineutralizzare l’effetto di rettificazione del segnale RF presente ai loro capi, variano la frequenza di risonanza dei singoli circuiti accordati senza introdurre
fenomeni di distorsione.
Lo schema a blocchi evidenzia
ancora che per la sintonizzazione
(frequency tracking) dei filtri di banda
di ricezione e di trasmissione sono
utilizzati due distinti controlli elettronici regolabili separatamente, chiamati
rispettivamente, RX HI-BAND
PRESET e TX HI-BAND PRESET.
I controlli separati di frequency
tracking consentono di affinare la risposta in frequenza dei filtri di banda
in modo indipendente per ottenere
una precisa definizione della banda
passante complessiva del front-end
senza interferire con la sintonizzazione del preamplificatore di trasmissione che, come abbiamo già visto per il
transverter FK-855, possiede una
diversa figura di merito (prodotto
guadagno-banda).
Quando l’operatore inserisce il tasto
HI-BAND presente sul pannello frontale ed il relativo led si illumina i due
controlli di tracking saranno attivati simultaneamente dal circuito HI-BAND
SWITCH DRIVER, sintonizzando il
transverter sul segmento di frequenze
Page 7
intervengano fenomeni di intermodulazione.
La reiezione ai segnali interferenti è
stata verificata simulando all’ingresso
del transverter un segnale a 48 MHz
debitamente modulato N.B.FM ed
iniettato (attraverso combinatore a 50
) insieme al segnale da ricevere di intensità costante pari a 2,2 V (-100
dBm), con frequenza di 51 MHz per il
test in gamma bassa da 50 – 52 MHz e
di 53 MHz per quello in gamma alta
da 52 – 54 MHz: il livello di segnale a
48 MHz necessario per provocare i
primi segni di intermodulazione è stato di 1.600 mV (+17 dBm) in gamma
bassa, mentre commutando il
transverter sulla banda alta il livello è
stato di 2.800 mV (+22 dBm).
Per effetto della sintonizzazione il
transverter diventa selettivo anche
all’interno della stessa banda dei sei
metri, difatti simulando con lo stesso
metodo già impiegato un segnale
interferente a 53 MHz, mentre il
transverter riceve in gamma bassa, il
livello necessario per avvertire la
presenza del segnale di disturbo è
stato di 800 mV (+11 dBm), ed ancora simulando un segnale interferente
alla frequenza di 51 MHz e commutando il transverter con il tasto HI-
BAND sulla banda alta 52 – 54 MHz, il
livello del segnale di disturbo è stato
di 1.000 mV (+13 dBm).
In fig. 4 tutte le altre caratteristiche
del transverter FK-855 WIDE che coincidono con quelle del modello FK-855
comprese le frequenze di conversione
disponibili sui sei metri ovvero: 26/50
MHz - 28/50 MHz - 144/50 MHz.
Fig. 3
52 - 54 MHz.
Si ottiene con questo sistema un
miglioramento della selettività in
ricezione sia nei confronti dei segnali
estranei fuori banda sia per quelli in
banda, nello stesso tempo in trasmissione non ci saranno “buchi” o
attenuazioni di guadagno fino ai limiti
estremi della banda concessa, con
una risposta praticamente piatta da
50 a 54 MHz.
Per definire con gli appropriati valori la banda passante del front-end è
stato simulato un segnale interferente
distante 2 MHz dall’inizio della banda
dei sei metri per stabilire quali sono i
livelli di segnale massimo che il frontend del transverter FK-855 WIDE può
sopportare, lavorando nei due
segmenti di frequenze, prima che
READY ON SIX CON GLI ALL
MODE TRANSVERTER FK-855 E
FK-855 WIDE
Tolto dall’imballo e dalla busta di
protezione è fornito in confezioni
separate di cavetto rosso/nero di
alimentazione intestato con spina a
quattro poli e manuale d’uso in italiano e inglese.
Come si vede in fig. 5 le chiare
indicazioni stampate sul pannello
posteriore ci aiuteranno nel semplice
cablaggio che bisognerà effettuare
per rendere operativo il transverter
FK-855 con il transceiver HF/VHF
adatto allo scopo (fig. 6).
Basterà disporre di un buon alimentatore capace di erogare 5 Ampere continui con una tensione di 13,8
VDC dove potremo collegare il cavetto d’alimentazione fornito ed infine
preparare un raccordo in cavo RG58
intestato alle estremità con due
connettori coassiali PL 259 (la lunghezza non è importante basta non
esagerare !).
Con il transverter spento (tasto
7
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CARATTERISTICHE GENERALI FT-855 / FK-855 WIDE
Frequenza di conversione:
Modi di emissione: CW, SSB, FM, F1/F2 Packet, AFSK, AM
Impedenza ingresso/uscita: 50Wsbilanciati - connettori coax UHF SO 239
Temperatura operativa: 0°C - +50°C /ventilazione forzata controllata elettronicamente
Stabilità di frequenza: migliore di ± 1 ppm / 20 min. warn up
Alimentazione/protezioni: 13.8 VDC ± 10 % / protezioni inversione polarità - corrente *
Assorbimento: RX - 0,3 A TX-3,6 A max 10 W RF/TX - 6,4 A max 30 W RF
Dimensioni / peso: mm 49 (A) x 220 (P) x 244 (L) FK-855 kg 1,4 - FK-855 WIDE kg 1,7
SEZIONE TRASMITTENTE
Potenza RF d'ingresso: 8~10 W RMS - 3 ~ 5 W RMS - 100 mW RMS ** - preset interno
Potenza applicabile al dummy: 30 W RMS continui/600 W RMS max per 5 ms
Intervento protezione d'ingresso:18 W RMS ± 1 W
Segnalazione intervento protezione: acustica con frequenza +8,5kHz, livello +80dB /ottica WARNING
Commutazione RX/TX: VOX RF input 50 mW ~10W RMS/diretta PTT IN/uscita PTT OUT
Attivazione VOX RF - TX ON
Disattivazione VOX RF - RX ON:£3 ms switch SSB OFF /1,2 s switch SSB ON - preset interno
VSWR ingresso RF IN: tipico 1,1:1 - max 1,3:1
Banda passante:
Guadagno preamplificatore TX: +16 dB max - Preset interno FK-855
Potenza RF d'uscita:
Emissioni armoniche: contenute entro -60 dB
SEZIONE RICEVENTE
Guadagno preamplificatore RX: +18,5 dB max
Fattore di rumore: tipico 0,8 dB 50-72 MHz - tipico 1 dB 144-146 MHz
Guadagno alla frequenza d'uscita: regolazione fine esterna 0 dB ~ +6 dB
Banda passante: FK-855 2 MHz ± 2 dB - FK-855 WIDE 4 MHz ± 1,5 dB
Reiezione di media frequenza attenuazionemigliore di 85 dB
Reiezione frequenza immagine: attenuazione migliore di 80 dB
* Ingresso alimentazione protetto RFI ** FK-855 WIDE 100 mW RF IN disponibile su richiesta
Fig. 4
POWER OFF) s’infila la spina a quattro
poli d’alimentazione nella presa
POWER IN, si connette il cavo di discesa dell’antenna dei 50 MHz
FK-855
26/50 MHz - 25/50 MHz - 144/50 MHz - 26/70 MHz
28/70 MHz - 144/70 MHz - 26/144 MHz - 28/144 MHz
FK-855 WIDE
£
0,6 ms - preset interno
FK-855
FK-855 - FK-855 WIDE
FK-855 R - FK-855 WIDE R
26/50 MHz - 28/50 MHz - 144/50 MHz
2 MHz ±1 dB -
FK-855 WIDE
10 W RMS @ 13,8 VDC
30 W RMS @ 13,8 VDC
4 MHz ± 1 dB
intestato anch’esso con un PL 259 nel
connettore ANTENNA del transverter,
si connette il cavetto coassiale in
RG58 già preparato, tra l’uscita d’an-
tenna1o2(sedisponibile) del transceiver HF/VHF e l’ingresso RF IN del
transverter FK-855 e bene
.. il cablaggio è terminato !
IN RICEZIONE SUI 50 MHz
Premendo il tasto POWER del
transverter sia il relativo led di accensione sia il led RX si illumineranno e
sintonizzando il transceiver (per es. in
HF) a 28.150 MHz si è in ascolto sulla
frequenza europea di chiamata
continentale in SSB 50.150 MHz.
I transverter FK-855 e FK-855
WIDE sono regolati al collaudo per
fornire un guadagno in ricezione di
+6 dB, perciò se il transceiver possie-
de un preamplificatore d’antenna
bisognerà disattivarlo, diversamente
in alcuni casi il segnale fornito dal
transverter potrebbe provocare fenomeni di intermodulazione o di blocking in presenza di segnali forti o locali, degradando le prestazioni
generali.
Ugualmente se il transceiver che si
adopera a 26/28/144 MHz possiede
un’elevata sensibilità, oppure il suo
preamplificatore non è escludibile, si
può intervenire sulla regolazione
GAIN RX presente sui pannelli
posteriori dei transverter.
Questa regolazione fine può ridurre
il guadagno della sezione ricevente
del transverter adattandolo alle possibilità dinamiche del front-end del
transceiver impiegato, la calibrazione
è attuata da un trimmer di precisione a
20 giri che nel senso di rotazione
indicato a stampa riduce il guadagno
di 0,3 dB / giro.
Certamente tutti gli apparati
amatoriali HF/VHF All Mode solid-state di concezione moderna non presenteranno problemi in ricezione perché normalmente dispongono di un
preamplificatore escludibile ed anche di un attenuatore inseribile (-6
-12 dB) pertanto nella maggioranza
delle installazioni non sarà necessario
regolare il guadagno.
Ad ogni buon conto i manuali d’uso
Fig. 5
8
Page 9
Fig. 6
dei transverter forniscono tutti i
dettagli sulla calibrazione del guadagno e descrivono con molta chiarezza
le semplici operazioni da compiere
per ottenere le prestazioni attese.
Le esperienze maturate sul campo
con l’impiego dei più diffusi apparati
amatoriali di classe elevata in gamma
HF 26 30 MHz ed i transverter della
serie FK-855, hanno dimostrato che i
migliori risultati in ricezione si
ottengono tenendo esclusi sia il
preamplificatore sia l’attenuatore
d’antenna del transceiver, in queste
condizioni, se l’S meter è ben tarato, il
segnale che apprezzeremo perS9in
realtà sarà S 8 (bisognerà sottrarre il
gain di +6 dB fornito dal transverter),
ed è bene ricordarlo se si riferiscono i
controlli al corrispondente.
Quando un qualsiasi radioricevitore è collegato ad un’antenna sarà
sottoposto ad una certa quantità di segnali sicuramente variabile sia per
numero sia per intensità, di conseguenza la sua reale gamma dinamica
sarà definita dalla capacità di operare
con tutti questi segnali contemporaneamente.
E’ ovviamente impossibile simulare
al banco misure, con i vari generatori
RF, il variegato panorama radioelettrico che un radioricevitore “vede” attraverso la sua antenna, ecco perché tutte le prove effettuate in condizioni
operative reali possono fornire molto
spesso indicazioni più attendibili in
merito alle vere capacità dinamiche
che l’intero sistema ricevente può
offrire e quale sia in definitiva la
massima sensibilità ottenibile.
Le prove che saranno descritte tra
breve sono state effettuate in condizioni radioelettriche particolarmente difficili ma allo stesso tempo sicuramente
non eccezionali giacché molto spesso
è possibile verificare condizioni simili
in qualsiasi centro urbano a media o
alta densità abitativa: l’antenna Yagi a
cinque elementi utilizzata durante i
test (fig.7e8) ètutt’oggi installata alla
distanza di circa 150 metri dai complessi sistemi di antenne ad alto guadagno di una broadcasting locale
non-stop che emette con potenze di
1000 W, 300 W e 100 W su tre diverse
frequenze FM, sicuramente più di 500
600 W al picco video in gamma bassa
UHF TV (attenzione, queste sono le
potenze applicate alle antenne enon i
valori ERP effettivamente irradiati) ed
un corollario di link RF con frequenze
e potenze assortite che trasmettono i
Fig. 7
segnali verso altre destinazioni.
Presenti inoltre diversi segnali di
cordless illegali (almeno in Italia) in
gamma 48 49 MHz, alcuni di questi
capaci di provocare tensioni al connettore d’antenna della Yagi con valori prossimi al centinaio di millivolt in
tutte le ore del giorno e fino a tarda
sera.
Sono stati provati insieme alle versione 28/50 MHz del transverter FK855 ed alla versione 144/50 MHz del
transverter FK-855 WIDE per più di
100 ore complessive d’attività in gamma sei metri, un transceiver HF al top
delle classifiche amatoriali e un
bibanda All Mode VHF / UHF, messi a
confronto con un ham transceiver
HF/50 MHz e un transceiver multibanda (sei metri compresi) tuttofare d’ultima generazione secondo lo schema
in fig. 7.
Per quanto possibile, tutti i transceiver sono stati confrontati a parità
d’impostazioni di larghezza di banda
dei filtri IF e senza l’ausilio di riduttori
di rumore sofisticati (DSP, NB, NR,
etc.) e durante l’attività in banda con
buona propagazione, rapportando la
classe degli apparati (tutti comunque
dal costo multimilionario), non sono
state registrate differenze sostanziali e
degne di nota, né tantomeno
fenomeni di sovraccarico da forti
emissioni in banda di altri Old Man locali ben attrezzati per i sei metri,
quando però i segnali sono scesi di livello e si sono avvicinati al rumore atmosferico naturale, gli apparati muniti
di transverter hanno mostrato tutti i
vantaggi forniti dall’aggiunta di una
nuova conversione con front-end selettivo a bassissimo rumore e +6 dB di
guadagno: un punto S che in molte
9
Page 10
occasioni fa la differenza.
In molti momenti dell’attività di
ascolto e durante lo svolgimento di diversi collegamenti con corrispondenti
europei, sud africani, e sud americani, comparando le prestazioni con veloci commutazioni tra gli apparati, al
volgere dell’effetto ionosferico, l’inserzione dei preamplificatori d’antenna (in media +10 dB) sui transceiver
muniti dei sei metri (così da eguagliare e superare il guadagno fornito dai
transverter) ha dato risultati disastrosi,
spesso “annegando” irrimediabilmente nel rumore e nei disturbi i debolissimi segnali.
Per ottenere un’ulteriore conferma
dell’efficienza dei transverter e non
essere eccessivamente influenzati
dalla diversa qualità degli apparati,
dalla quantità di conversioni IF (il transceiver HF in prova disponevadi quattro conversioni e il bibanda VHF/UHF
di due) e dalle differenti caratteristiche dinamiche, è stato attuato lo schema di fig. 8, installando sotto la stessa
antenna soltanto i due transceiver a
doppia conversione multibanda muniti di 50 MHz, oggetto della precedente comparazione, ed i transverter
FK-855 e FK-855 WIDE in funzione di
terza conversione per i sei metri, nelle
versioni con frequenze 144/50 MHz e
26/50 MHz.
Puntualmente la nuova conversione
aggiunta ha permesso in moltissime
occasioni di ascoltare i corrispondenti
con i segnali più deboli e al limite del
rumore in maniera più netta e definita,
in poche parole si è rivelato un ascolto
più chiaro a tutto vantaggio dell’intelligibilità del segnale ricevuto, grazie
anche al punto S di guadagno dei
10
Fig. 8
transverter, diversamente, nelle gravose condizioni radioelettriche già
descritte, non realizzabile con i
preamplificatori contenuti nei
transceiver multibanda in prova.
IN TRASMISSIONE SUI 50 MHz
Se il transceiver HF/VHF prescelto è
stato costruito negli ultimi 20 anni sarà
certamente dotato di regolazione
continua della potenza RF d’uscita (RF
POWER) regolabile dal pannello frontale o presettabile attraverso menù, in
qualsiasi maniera, prima di trasmet-
tere con i transverter FK-855 e FK-855
WIDE, Ł necessario portare questo
controllo al minimo, in queste condizioni la potenza d’uscita Ł normal-
mente tra i cinque e i dieci Watt
RMS e se si sceglie di trasmettere in
SSB è buona norma ridurre il controllo
di mike gain e premere il tasto SSB del
transverter.
In trasmissione è possibile regolare
con facilità il livello della potenza d’uscita del transceiver pilota guardando
i livelli percentuali del display RF
POWER meter del transverter.
Non superando i livelli percentuali
evidenziati dai led rossi 90 100 %
non si oltrepassa il limite massimo di
potenza indistorta che lo stadio finale
PA RF push-pull può erogare in antenna e si emette in banda un segnale
sempre spettralmente pulito ed esente
da fenomeni di flat-topping a beneficio della qualità dell’emissione che,
com’è emerso dalle misure e dai diversi rapporti ricevuti durante l’attività
in fonia SSB, è stata sempre superlativa.
Attraverso la lettura del led display
RF POWER si può ottenere la migliore
linearità degli stadi amplificatori di
trasmissione in tutti i modi operativi
possibili, una completa casistica è descritta nei manuali d’uso a corredo
dove sono indicati i livelli ottimali in
base al modo di emissione scelto.
In trasmissione, nei pile-up più
estenuanti, oppure nei lunghi e distensivi QSO locali ed in ogni condizione ove sia stata richiesta un’attività
continua degli stadi finali PA RF dei
transverter, non è stato mai avvertito
alcun riscaldamento o “colpo” dicalore, confermando l’estrema efficacia
dei sistemi di ventilazione a velocità
variabile incorporati.
Il costo del transverter FK-855
costruito in sei versioni con frequenze
26/28/144 MHz e conversioni da 50
a52MHzeda70a72MHz
e due versioni con frequenze 26
MHz oppure 28 MHz e conversione da
144 a 146 MHz è di Lit. 470.000 pari
ad Euro 242,73.
Il costo del transverter FK-855
WIDE, disponibile in tre versioni con
frequenze 26/28/144 MHz e conversione da 50 a 54 MHz è di Lit. 580.000
pari ad Euro 299,54.
Disponibili anche i nuovi modelli
“R” che erogano 30 W RMS in antenna
in tutte le versioni già elencate:
FK-855 R Lit. 635.000 pari
ad Euro 327,95
FK-855 WIDE R .. Lit. 737.000 pari
ad Euro 380,63.
Maggiori informazioni si possono
richiedere direttamente alla società
AEMME costruzioni radioelettroniche
Tel. / Fax – 0962 - 21873
[email protected]
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